1、“.....可忽略不计。经过简化和假设，控制方程直角分量形式分别为动量方程连续性方程能量方程式中三维坐标分别表示方向速度熔体密度压力温度η熔体粘度粘度模型采用模型式中非牛顿指数剪切速率材料常数η零剪切粘度由于在充模过程中，熔体温度变化范围不大，因此η采用型表达式华东交通大学理工学院毕业设计论文式中材料常数......”。

2、“.....其数值处理方法和二维模型有很大不同。在三维模型中，用三维立体单元离散制品空间，采用速度和压力同次插值和迦辽金法来离散控制方程，用三维控制体积法追踪流动前沿。由于三维模型考虑了厚度方向物理量变化，其动量方程比二维模型复杂得多，不可能像二维模型那样直接通过在厚度方向上积分得到速度和压力关系，需要首先对动量方程进行离散......”。

3、“.....本文采用压力速度双线形插值，用法对动量方程离散，经逐个单元组装后得到节点速度和压力关系如下其中，虚拟速度定义为节点上压力系数定义为式中分别表示在方向总体速度系数矩阵分别表示节点在方向压力系数，其值利用式在整个计算域内积分，由各单元贡献值组装而得到单元插值函数总体节点号每个节点所有领接节点数量压力方程把连续方程式用法离散后，把速度方程式代入......”。

4、“.....边界条件在模壁上采用无滑移边界条件在浇口处给定速度修正求解压力方程，得到压力场。但从动量方程求解得到速度场并不满足连续性条件，因此，要按下式用所求得压力场去修正当前得到速度场。上述压力速度方程采用松弛迭代求解。整个求解过程如图所示......”。

5、“.....熔体前沿位置随时间变化。像二维模型样，本文沿用思路，采用控制体积法来跟踪熔体每时刻前沿位置。但三维控制体积是个空间体积，比二维控制体积复杂得多，三维控制体积划分必须保证各节点控制体积完全充满制品空间，不能有空洞和缝隙。图是三维控制体积形态图，箭头处为制品表面......”。

6、“.....求出节点速度计算虚拟速度计算压力系数矩阵，求出节点压力迭代收敛域达到迭代次数速度压力修正型腔是否充满更新流动前沿位置确定时间增量输出计算结果停止否是是否开始读入初始数据制品内部节点控制体积制品边界节点控制体积图三维控制体积结果和讨论算例型腔如图所示。注射材料为生产，对应于五参数模型中粘度参数为，，‐，，‐......”。

7、“.....模具温度为，制品三维有限元网格如图所示。制品尺寸立体网格划分图示例制品喷泉效应也是充模流动时个典型现象。当熔体以较快速度注入个相对较冷模具中，熔体和型腔壁接触后，由于传导冷却效应，实际上在型腔壁处就形成固体层，靠近型腔壁处熔体剪切应力增加，而中部剪切应力为零，于是靠近型腔壁处熔体流动方向开始向模壁偏转......”。

8、“.....不断冲破熔体前沿由于降温而形成前沿膜并形成新前沿膜。因此，此时流体前端呈喷泉状，后面则以片状流动在固体层下面通过。图是示例制品在几个充填时刻流动前沿形状，实验结果和这种理论相符合。相反，如图所示两维半模型流动前沿形状不会出现这种喷泉效应......”。

9、“.....它所示当前模型流动前沿形状效果比充填模型好。如图所示是和充填模型流动前沿形状相比较片门压力图，它所示当前模型片门压力和充填模型相致。产生这种偏差主要原因是在处理模型和材料参数差异......”。