1、“.....受测试样加载轴向荷载和侧向位移用以模拟侧向荷载对组合梁抗弯系统的影响。实验结果表明试样在旋转角度超过弧度后经历了从塑性到延性的变化。纵向加劲肋的存在帮助传递轴向荷载以及延缓腹板的局部弯曲。引言为了评价变截面梁结点在轴向荷载和侧向位移下的结构性能，对四个全尺寸的样品进行了测试。这些测试打算评价为旧金山展览中心扩建设计的受弯结点在满足设计基本地震等级和最大可能地震等级下的性能。基于上述而做的对受弯结点的研究指出形式的结点能够获得超过弧度的旋转角度。然而，有人对于这些结点在轴向和侧向荷载作用下的抗震性能质量提出了怀疑。旧金山展览中心扩建工程是个层构造，并以钢受弯框架作为基本的侧向力抵抗系统。是幅三维透视图。建筑的总标高为展览厅屋顶的最高点，大致是。展览厅天花板的高度是，层高为。建筑物按照统建筑规范设计。框架系统由以下几部分组成四个东西走向的受弯框架......”。

2、“.....在每个楼梯和电梯井各个的整体分布在建筑物的东西两侧。考虑到层高的影响，提出了双梁抗弯框架系统的观念。通过连接大梁，受弯框架系统的抵抗荷载的行为转化为结构倾覆力矩部分地被梁系统的轴向压缩拉伸分担，而不是仅仅通过梁的弯曲。结果，达到了个刚性侧向荷载抵抗系统。竖向部分与梁以联结杆的形式连接。联结杆在结构中模拟偏心刚性构架并起到与其相同的作用。通常地联结杆都很短，并有很大的剪弯比。在地震类荷载的作用下，梁的最终弯矩将考虑到可变轴向力的影响。梁中的轴向力是切向力连续积累的结果。的解析模型非线性静力推出器模型是以典型的单间模板为指导。图展示了模型的尺寸规格和多个部分。翼缘板尺寸为，腹板尺寸为。推进器模型中运用了计算机程序。框架的特色是全约束。受弯框架是种由结点应变引起的挠度不超过侧向挠度的的框架。这个仅与梁柱应变有关，而与柱底板区应变引起的框架应变无关......”。

3、“.....这些值各自为和。显示了塑性铰的荷载应变行为是通过建筑物地震恢复的指标以广义曲线的形式逼近的。以和为基底运算，如下铰合线荷载应变模型上的点，和的取值如表以为幅度取值见表。切变铰合线荷载应变模型点，和取值见表。对于连续梁，假定两个模型点和之间的形变硬化比有的弹性比。定性的给出了侧向荷载下的中的弯矩，切应力和正应力的分布。其中切应力和正应力对梁的影响要小于弯矩的作用，尽管他们必须在设计中加以考虑。内力分布图解见，可见，弹性范围和非弹性范围的内力行为基本相同。内力的比值将随框架的屈服和内力的重分布的变化而变化。基本内力图见，然而，仍然是样的。非静力推进器模型的运行通过柱子顶部的侧向位移的单调增加来实现，如所示。在四个同时屈服后，发生在腹板与翼缘端部的竖向的统屈服将开始形成。这是框架的屈服中心，在柱子被固定后将在柱底部形成塑性铰。给出了基本切应力偏移角......”。

4、“.....对于个弹性组成，推进器将有个特有的很长的过渡同时形成塑性铰和个很短的屈服平稳阶段。塑性旋转能力，被定义为结点强度从开始递减到低于的总的塑性旋转角。这个定义不同于第段附录地震条款的描述。使用源于塑性旋转能力被定在弧度。被替代，用来计算理论屈服强度与实际屈服强度的区别标号是钢。实践规划如图所示，实验布置是为了研究基于典型的结构下的结点在动力学中的能量耗散。用图中所给的塑性位移，塑性转角，塑性偏移角，由几何结构，有如下这里的和包括了弹性组合。上述近似值用于大型的非弹性梁的变形破坏。图表明用图所示的位移控制下的替代组合能够表示结构中的典型梁的非弹性行为。图所示，建立这个实验装置来发展图和图所示的机构学。轴心装置附以个块。并用个径的杆与实验室的地板固定。这种装置允许在每次测验后换实验样品。根据实验布置的动力学要求，随着侧面的元件放置，轴向的元件，元件和元件......”。

5、“.....如图所示。因此，轴向元件提供的轴向力可以被分解为相互正交的力的组合，和，由于轴向力的倾斜角度不超过，因此近似等于。然而，侧向力分量引起了个在梁柱交接处的附加弯矩。如果轴向元件压试样的话，那么将会加到侧向力中，若轴向是拉力，对于侧向元件来说则是个反向力。当轴向元件有个侧向位移，他们将在梁柱交接处引起个附加弯矩，因此，梁柱交接处的弯矩等于其中是侧向力，是力臂，是轴向力，是侧向位移。四个梁柱结点全尺寸实验做完了。拉伸试样检测的结果和构件尺寸见表。所有柱和梁的钢筋为标号钢。经测定的梁翼缘屈服应力值等于，整体的强度范围是从到。表列出了各个试样的全截面和中间变截面处的塑性弯矩值受拉应力下的数据。本文所指的试样专指试样到。被检试样细部图见图到图。在设计梁柱结点时用到了以下数据梁翼缘部分采用结构。配备环形掏槽，如图和图所示。对于所有的试样，切除翼缘宽度。切除工作做的十分精细......”。

6、“.....应用全焊接腹板结点。梁腹板与柱翼缘之间的结点采用全焊缝焊接。所有焊接严格依照结构焊接规范。采用双侧板加形式连接梁翼缘的顶部和底部和柱表面到变截面开始处，如图和图。侧板尾部打磨光滑以便同连接。侧板采用形式与柱边缘相连接。侧板的作用是增加受弯单元的承受能力，平稳过渡是为了减少应力集中而导致的破裂。两根纵向的加劲肋，以的角焊缝焊接到腹板的中间高度，如图和。加劲肋采用的形式焊接到柱的边缘。切除梁翼缘顶部和低部的坡口焊缝处的多余焊接部分。以便消除坡口焊接断口处可能产生的断裂。除去翼缘低部的衬垫板条。以便消除衬垫板条带来的断口效应并增加安全性。使用与梁翼缘厚度近似相同的连续板。所有试样板厚均为英寸。由于是受检试样最容易区分的特征，纵向的加劲肋在延缓局部弯曲和提高结点可靠性方面扮演着重要的角色。荷载历史试样被加以周期性交替的荷载......”。

7、“.....梁的末端位移受伺服控制装置和的影响。当作用轴向力时，制动器和是活动的，以此用它的受力来模拟从连接处传到梁上的剪力。可变的轴向荷载在处增加到。在那以后，通过最大的侧向位移，这个荷载保持恒定。在试样被推回时，轴向力维持恒定直至，然后减小到零，此时的试样通过中和轴。根据本文第部分有关轴向力受以上约束的论述，可以推断出以来研究负载是合理的。测试将会继续，直至试样损坏，或者到实验预期的限制。实验结果每个试样的滞后反应见图和图。这些图表显示了梁弯矩相对的的塑性旋度。梁的弯矩在试样的中间测量，并通过取个等价的梁端力乘以制动器侧向中心线到中间的距离来计算。试样和为，试样和为。用来计算附加弯矩的等价侧向力由于。旋转角是这样定义的，用制动器的侧向位移除以制动器侧向中心线到中间的距离。塑性旋度计算如下其中是剪力，是弹性在范围内的比。在测试期间的测量和观察表明，试样和的所有塑性旋度均在梁的内部发展......”。

8、“.....如设计预期的样。表列出了每个试样在测试最后的塑性旋度。塑性旋度合格性能的目标级被定在，依钢结构建筑抗震条例而定。所有试样均达到了合格的性能标准。所有试样均有良好的塑性变形和能量耗散。当负载周期为时，底部首先屈服，然后随着负载周期逐渐扩散增加。试样和试样和的变化见图。在第和第个周期以及，最初屈服发生在底缘处。对于所有的受测试的试样，最初的屈服均发生在这个部位，这是由试样底部的弯矩引起的。随着荷载作用的继续，屈服开始沿着底缘传递。从开始，发生腹板弯曲并且相邻的底缘开始屈服。屈服开始沿上边缘传递，些次要的屈服传递到中间的加劲肋。在开始，轴向压力增大到，个剧烈的腹板的翘曲产生并伴随着局部弯曲。腹板和翼缘的局部弯曲随着荷载的累次加载而逐渐明显。这里要说明的是，在滞后回线中，腹板和翼缘的局部弯曲并没附有重要的损坏。当作用到时，在的尾部和衬板连接处......”。

9、“.....随着荷载周期的增加到时，裂缝迅速扩大并穿过了整个底缘。旦底缘完全断裂，腹板将开始断裂。这个断裂首先在的末端出现，然后沿剪切槽的净截面传播，通过加劲肋的中间并通过另边的加劲肋的净截面。在实验中，试样的最大作用弯矩是梁的塑性承载力的倍。在作用到时，试样也在底缘处出现个裂缝，是在末端与翼板的交接处。随着荷载周期的增加，第时，裂缝缓慢的发展穿过了底缘。试样的测试到此结束，因为已经到了实验装置加载的极限。加给试样和试样的最大荷载是。从正的象限中看到的弯折是由于施加的变化的轴向拉力导致。力位移曲线的正斜率证明了这个区域的负载容量并没有减弱。然而，由于腹板和翼缘的局部弯曲的影响，负的区域的负载容量有轻微的削弱。试样的照片如图和图。由图可以看到，底缘处发生严重的局部弯曲，并可以看到与底缘相连的腹板部分。弯曲沿展到整个的长度方向。中形成塑性胶，并伴随着梁的腹板和翼缘的大规模的屈服......”。