1、“.....第二排流速大约要比第排高出左右。这是因为上游流体流动速率要低于第排，从而获得较低流体力。尽管在第排和第二排之间管束内流体流动速率之间差值相同。第二排值能量最高，这绝对了临界容积流量。最大能量值稳定在第排管束与第二排管束之间。管壳式换热器管束布局应该避免这种情况发生。流体以正三角形流动趋势向第二排管束靠近。在情况下，第排管束最大实际计算值要略微高于第二排管束最大实际计算值......”。

2、“.....此外，图三中所显示横向流动方向并不明显。根据实际问题研究表明，两个线性函数之间所表达稳定性之比为关于稳定性之比数据是经过反复验证得到经验值。研究报告在图四中给出了流体流动稳定性临界体积流动速率。这种研究结果不同于之前简单设计方法，在均匀流场中有效方法应该是截面积法。因为在这种情况下预测临界流量误差会很大，所以这种方法通常不被研究人员所采用。在第二种方法中流量捆扎情况只发生在区域......”。

3、“.....当然，这些相当大差距会使换热器效率变得更低。他目是讨论出两种实验方法优缺点，从而研究出种优点兼顾安全实验方法，进而发现临界流体流动速率规律。模型和流动速度分布情况该模型描述不出真正流体流动速率分布，特别是等效速度。激振所产生力对管束影响很大。基础数据确定模型等效速度分布区域和相应流管如图五所示。支撑长度为，第二排管束长度为......”。

4、“.....这是基于流体影响最大中央管束喷嘴部分进行研究。三个流体流动部分不断被分为三个不同速度模型。进口喷嘴主要参数有流体流动最大流量横截面积及等效速度。所有其他速度总称为最高价值。例如，积极流速比低流量截面积和速度之比可能带来校级循环流量。其中，第三部分流量是管壳式换热器流量总数，但等效速度是可以忽略，自振函数几乎为零。而通流面积减小对换热器换热效率影响尤为重要。正因如此......”。

5、“.....被假设为零。第个条件是假设，真正模型速度在不同部分应该产生相同激振影响。例如，图五所示等效速度计算方法考虑了流速分布。如果降低喷嘴入口直接，就不会发生有规律得流体流量分配。在图六所示速度分布在管隙之间，喷嘴直径大小与流体流动速率成几何关系。标记线显示速度分布在受激振影响最大管束之间部分。只有与这两条线相交在中间节点上，长度才能充分看到。在管束间隙中配置文件，二号和三号情况极为相似......”。

6、“.....对该模型进行流体流动力学计算方程可以看出，在四号管束放置外区域，表现出显著较低速度值，从而进步降低了五号管束与六号管束传热效率，结果为减少管束流体流动区域长度如图七所示。为了避免其再循环，喷嘴直径必须大于以下情况可以通过减小管壳式换热器管束中流体流动长度来获得为了确定射流扩展，体积减小因素会造成全流变化。图八给出了设计实例，找出了搜索解决这些问题关键因素......”。

7、“.....有两种解决这个问题方案，但是不同方法应用要对应不同情况而定。因此，增加喷气距离管壳式换热器膨胀系数也会随之增加。分析表明，距离越大，增加值就越多。由于考虑到影响喷嘴直径和定义参数，距离是需要设定最合适参数。无论管壳式换热器第排管束喷嘴入口处流动面积是否重叠，必须保证距离。通过这个函数而导出计算方程，可以计算出截面尺寸......”。

8、“.....在第二计算方程中，根据射流扩展因子减少而确定合适值。如图十所示，根据两种情况速度比长度略微有所差异，大于。第二种情况管壳式换热器换热系数在些条件下具有较大偏差。然而实际上，绘制传热系数计算值中第二种方法是濒危管束，因此在相同横截面积下他们具有最大传热效率。如图六所示，换热器壳程需要具有定径向速度。因此，就必须要采取较低拟合曲线，从而在降低差异之间，使得以实现......”。

9、“.....速度比可以被绘制成个线性函数，临界流体流量达到百分之百模拟值，如图十所示，流体流动提及流量计算模拟方程可以推导出管壳式换热器壳体直径。关于速度场得分布，只对相对价值有必要部分才可以被人知道。为了这个目，验证计算流体力学软件结果是非常有必要。结语所提出研究方法可以产生等效流体流动速度场分布和相应截面尺寸，在实际换热器管束中，设计师需要估测出管束内振动激动，使计算结果产生误差更小......”。