1、“.....，令，，使和最小化，依据文献，用最小二乘法得出参数和。，由式和式可得，综合负载所吸收总谐波电流为，，因为谐波源特征是非线性，式不能直接用于谐波源识别和谐波电流分离。为了实践需要，提出了简化模型。谐波研究中常见做法是用谐波电流源或等效诺顿来代替非线性负载，。然而，这些模型都不够精确，急需提出种新简化模型。从工程角度来看，和变化通常占母线额定电压，而变化通常要低于。电源电压在这样变化范围内，本文使用以下简化线性关系来近似估计谐波源特点。，，本文第节中......”。

2、“.....式中总谐波电流为，，从上述方程可以看出，谐波源非线性负荷和线性负荷谐波电流不同本质上在于他们特征。线性负载谐波电流成分由与电源谐波电压同次谐波分量决定。另方面，非线性负荷谐波电流分量不仅与同次谐波电流分量有关，而且与直流分量基波和各次谐波分量有关，此属性将用于确定谐波源存在。第节中所示测试结果表明在非线性负载谐波电流中，与基波频率相关元件和常数项总和决定着其他元件是否可以忽略不计，下式可以逼近式。，，综合负荷总谐波电流变为，......”。

3、“.....而将其添加到线性负载谐波电流中，这样，就可以认为是非线性负载谐波电流，是线性负载谐波电流。意味着综合负载不包含谐波源，则意味着可能存在谐波源。被忽略并不是主要成分，显然这种简化处理不会造成谐波电流计算重大。而，它使得谐波源识别和电流分离成为可能。定位流程为了判定综合负荷中是否含有谐波源，式中参数应设置如下为了保持综合负荷恒定，应对不同电源电压和相应谐波电流进行多次测量。并联电容器投切断开并联变压器改变变压器抽头都可能导致电源电压改变，这时，就可以根据测得电压电流值，用最小二乘法来估计系统参数。定位流程如下。测量得到次基波电压和电流幅值及其相位，，，对于，，把其相位变换为基本电压相角，使其为正交元件......”。

4、“.....，令，，使和最小化，依据文献，用最小二乘法得出参数和。表三相六脉冲整流器误差比较谐波次数误差直流分量诺顿模型本文模型五次五次要比较三个不同模型准确性，需要计算各个模型中和估计值与实际值误差平均值和标准差。三个模型误差比较如表所示。表中，和为平均值，和为标准差，和为标准正弦电压产生电流。单相电容滤波型整流电路和电弧炉计算误差比较如表和所示。从上面仿真结果可以看出，本文提出模型可准确表示不同非线性负荷。由于谐波次数增加，对于个确定负荷，其准确性会降低......”。

5、“.....此模型仍要优于其他两种模型。从表得，和分别在和之间变化，和不超过和。结果显示，由直流分量和基波电压之和引起五次谐波电流是同次谐波电压引起电流倍。此谐波电流在三相六脉冲整流器中占主导地位。同样情况存在其他谐波源模型和非线性负荷中。表单相电容滤波型整流电路误差比较谐波次数误差直流分量诺顿模型本文模型谐波源识别和电流分离有效性为了验证本文提出谐波源辨识模型有效性，对含有线性负载三相六脉冲整流器非线性负荷单相电容滤波型整流电路和电弧炉组成综合负荷进行仿真。为简单起见，只列出三次线性和非线性负荷谐波电流，如表所示。其中为纯正弦电源电压对应三次谐波电流，和为估计值与实际值之间误差平均值，和为误差标准差表电弧炉误差比较谐波次数误差直流分量诺顿模型本文模型从表可以看出，线性负载电流误差要小于非线性负荷......”。

6、“.....其只有后面组件与线性负载电流引入误差。此外，引入较少误差可以得到更精确综合负荷模型。但是，即使使用非常简单模型，仍可以正确识别谐波源有效分离出线性和非线性负荷谐波电流。表综合负荷结果误差负载模型误差负载模型结论本文从工程角度，首先提出了种新简化谐波源模型，然后基于线性和非线性负荷不同特征，利用此谐波源模型，提出了个新谐波源识别及谐波电流分离方法。详细介绍了建模方法和基于最小二乘估计谐波源辨别流程。三种典型谐波源模型仿真结果验证了此方法准确性，效果优于其它现有模型。最后，综合非线性负荷仿真也验证了此方法有效性。致谢感谢中国国家自然科学基金会对这项目支持，项目编号参考文献电力系统谐波工作组，对电力系统设备和负荷电力系统谐波影响，电力仪器系统会刊电力系统谐波工作组......”。

7、“.....电力仪器系统会刊谐波影响工作组，谐波对电力设备影响，电力仪器系统会刊基于谐波状态估计谐波源辨识，电力仪器系统会刊种放置互感器和谐波源定位最优解，电力仪器系统会刊，基于卡尔曼滤波法电力系统谐波源定位和跟踪，电力仪器系统会刊中文字配电网中谐波源定位和谐波电流分离研究赵勇李建华，夏道止西安交通大学电气工程系，陕西，西安，福建省电力调度和通信中心，福建，福州，摘要为了有效地减少谐波失真，必须确定各种谐波源的位置，在公共连接点处，其电流必须同传统线性负载所吸收的电路相分离。本文基于线性和非线性负荷的特征和种新的简化谐波源模型，提出了种谐波源识别及谐波电流分离的新原则。此方法不仅可以确定谐波源的位置，而且可以对谐波源和线性负载对谐波电压畸变的贡献加以，由式和式可得，综合负载所吸收总谐波电流为......”。

8、“.....因为谐波源特征是非线性，式不能直接用于谐波源识别和谐波电流分离。为了实践需要，提出了简化模型。谐波研究中常见做法是用谐波电流源或等效诺顿来代替非线性负载，。然而，这些模型都不够精确，急需提出种新简化模型。从工程角度来看，和变化通常占母线额定电压，而变化通常要低于。电源电压在这样变化范围内，本文使用以下简化线性关系来近似估计谐波源特点。，中文字配电网中谐波源定位和谐波电流分离研究赵勇李建华，夏道止西安交通大学电气工程系，陕西，西安，福建省电力调度和通信中心，福建，福州，摘要为了有效地减少谐波失真，必须确定各种谐波源位置，在公共连接点处，其电流必须同传统线性负载所吸收电路相分离。本文基于线性和非线性负荷特征和种新简化谐波源模型，提出了种谐波源识别及谐波电流分离新原则。此方法不仅可以确定谐波源位置......”。

9、“.....给出基于最小二乘逼近详细过程。最后，个复合负载仿真结果说明了此方法有效性。关键字配电网系统，谐波源定位，谐波电流分离，最小二乘估计引言在配电网系统中，由于非线性负荷不断增加，谐波失真也越来越严重。许多研究表明，谐波可能会导致严重影响电力系统通信系统和各种仪器。配电网中每个节点谐波电压不仅是由谐波源非线性负载产生谐波电流，还有线性负载谐波电流下沉以及结构和网络参数有关。为了有效地评估并削弱谐波失真在电力系统中危害，必须确定谐波源位置和用户所造成失真责任划分。对于谐波源辨别，无功功率出现被视为谐波源存在基本证据。对个别用户谐波发射水平进行估计方法也可以在文献中找到。文献提出了基于功率因数测量方案来惩罚客户谐波电流。然而，如果我们在不能正确区分谐波电流来自非线性负载或线性负载情况下，对用户进行经济处罚......”。