1、“.....其中用于循环喷洒的部分经液封槽用泵送往螺旋板换热器，在此冷却到左右，再压送到直冷空喷塔上中两段喷洒。相当于塔内生成的冷凝液量的部分混合液，由塔底导入机械化氨水澄清槽，与气液分离器下来的氨水煤焦油以及横管初冷器下来的冷凝液等起混合后进行分离澄清的氨水进入毕业设计说明书煤气直接冷却，不但冷却了煤气，而且具有净化煤气的良好初冷塔底部流出的氨水和冷凝液经水封槽进入初冷氨水澄清池，与洗氨塔来的氨水混合并在澄清池与煤焦油进行分离。分离出来的煤焦油与上述煤焦油混合。澄清后的氨水则用泵送入冷却器冷却后，送至初冷塔循环使用。剩余氨水则送去蒸氨或脱酚。从初冷塔流出的氨水，由氨水管路上引出支管至煤焦油氨水澄清池，以补充焦炉用循环氨水的蒸从初冷塔流出的氨水，由氨水管路上引出支管至煤焦油氨水澄清池，以补充焦炉用循环氨水的蒸发损失。分离出来的煤焦油与上述煤焦油混合。澄清后的氨水则用泵送入冷却器冷却后，送至初冷塔循环使用。部分内容简介工处理......”。

2、“.....初冷塔底部流出的氨水和冷凝液经水封槽进入初冷氨水澄清池，与洗氨塔来的氨水混合并在澄清池与煤焦油进行分离。分离出来的煤焦油与上述煤焦油混合。澄清后的氨水则用泵送入冷却器冷却后，送至初冷塔循环使用。剩余氨水则送去蒸氨或脱酚。从初冷塔流出的氨水，由氨水管路上引出支管至煤焦油氨水澄清池，以补充焦炉用循环氨水的蒸发损失。毕业设计说明书煤气直接冷却，不但冷却了煤气，而且具有净化煤气的良好效果。据厂实测生产数据表明，在直接式煤气初冷塔内，可以洗去以上的煤焦油，左右的氨，以上的萘，以及的硫化氢和氰化氢。这对后面洗氨洗苯过程及减少设备腐蚀都有好处。同煤气间接冷却相比，直接冷却还具有冷却效率高，煤气压损失小，基建投资少等优点。但也具有工艺流程较复杂，动力消耗大，循环氨水冷却器易腐蚀易堵塞，各澄清池污染也严重，大气环境恶劣等缺点。因此目前大型焦化厂还很少单独采用这种煤气直接冷却流程。煤气的间冷直冷混合冷却自集气管来的荒煤气几乎为水蒸气所饱和，水蒸气热焓约占煤气总热焓的......”。

3、“.....因而传热系数较高而且在温度较高时，萘不会凝结造成堵塞。所以，煤气高温冷却阶段宜采用间接冷却。而在低温冷却阶段，由于煤气中水汽含量已大为减少，气体对壁面的对流传热系数底，同时萘的凝结也易造成堵塞。所以，此阶段宜采用直接冷却。流程如下由集气管来的左右的荒煤气经气液分离器分离出煤焦油氨水后，进入横管式间接冷却器被冷却到，再进入直冷空喷塔冷却到。在直毕业设计说明书冷空喷塔内，煤气由下向上流动，与分两段喷淋下来的氨水煤焦油混合液逆流密切接触而得到冷却。聚集在塔底的喷洒液及冷凝液沉淀出其中的固体杂志后，其中用于循环喷洒的部分经液封槽用泵送往螺旋板换热器，在此冷却到左右，再压送到直冷空喷塔上中两段喷洒。相当于塔内生成的冷凝液量的部分混合液，由塔底导入机械化氨水澄清槽，与气液分离器下来的氨水煤焦油以及横管初冷器下来的冷凝液等起混合后进行分离澄清的氨水进入氨水槽后，泵往焦炉喷洒，剩余氨水经氨水储槽泵送脱酚及蒸氨装置......”。

4、“.....然后经煤焦油中间槽泵入煤焦油储槽。直冷空喷塔内喷洒用的洗涤液在冷却煤气同时，还吸收硫化氢氨及萘等，并逐渐为萘饱和。采用螺旋板换热器来冷却闭路循环的洗涤液，可以减轻由于萘的沉积而造成的堵塞。在采用氨水混合分离系统时，循环氨水中挥发的浓度相对增加，而循环氨水的温度又高，因而氨的挥发损失将增大。为防止氨的挥发损失及减少污染，澄清槽和液体槽宜采用封闭系统，并设置排气洗净塔，以净化由槽内排除的气体。煤气的直接冷却是在直接冷却塔内，由煤气和冷却水直接接触传热而完成的。此法不仅冷却了煤气，且具有净化煤气的良好设备结构简单造价低及煤气阻力小等优点。间冷直冷结合的煤气初冷工艺即是将二者优点结合的方法，在国内外大型焦化已得到采用。毕业设计说明书第三章设备的选择初冷器型式的选择初冷器是焦化厂煤气冷却的主要设备，主要有立管式间接初冷器和横管式间接初冷器两种。在此设计里我们选择了横管式间接初冷器，下面我们就其优缺点对此两种初冷器进行详细分析。立管式间接初冷器如图所示......”。

5、“.....直立的钢管束装在上下两块管栅板之间，被五块纵板分成六个管组，因而煤气通路也分成六个流道。煤气走管间，冷却水走管内，二者逆向流动。冷却水从冷却器煤气出口端底部进入，依次通过各组管束后排出器外。由图可知，六个煤气流道的横断面积是不样的，这是因为煤气流过出冷气时温度逐步降低，并冷凝出液体，煤气的体积流量逐渐减小。为使煤气在各个流道中的流速大体保持稳定，所以沿煤气流向各流道的横断面积依次递减而冷却水沿起流向各管束的横断面积则相应递减。所用钢管规格为。立管式出冷器般均为多台并联操作，煤气流速为，煤气通过阻力约为。当接近饱和的煤气进入出冷器后，即有水汽和煤焦油在管壁上冷凝下来，冷凝液在管壁上形成很薄的液膜，在重力作用下沿管壁向下流动，并因不断有新的冷凝液加入，液膜逐渐加厚，从而降低了传热系数。此外，随着煤气的冷却，冷凝的萘将以固态薄片晶体析出。毕业设计说明书在初冷器前几个流道中，因冷凝焦油量多，温度也较高，萘多溶于煤焦油中在其后通路中，因冷凝煤焦油量少，温度低......”。

6、“.....使传热系数降低，煤气流通阻力亦增大。在煤气上升通路上。冷凝物还会因接触热煤气而又部分蒸发，因而增加了煤气中萘的含量。上述问题都是立管式初冷器的缺点。为克服这些缺点，可在初冷器后几个煤气流通内，用含萘较低的混合煤焦油进行喷洒，可解决萘的沉积堵塞问题，使之低于集合温度下萘在煤气中的饱和浓度。横管式间接初冷器如图所示，横管式初冷器具有直立长方形的外壳，冷却水管与水平面成度角横向配置。管板外侧管箱与冷却水管连通，构成冷却水通道，可分两段和三段供水。两段供水是供低温水和循环水，三段供水则供低温水，循环水和采暖水。煤气自上而下通过初冷器。冷却水由每段下部进入，低温水供入最下段，以提高传热温差，降低煤气出口温度在冷却器壳程每段上部，设置喷洒装置，连续喷洒含煤焦油的氨水，以清洗管外部的煤焦油和萘，同时还可以从煤气中吸收部分萘。在横管初冷器中，煤气和冷凝液由上往下同时流动，较为合理。由于管壁上的萘可被冷凝液冲洗和溶解下来，同电捕焦油器的工艺计算，选型考虑到此设计的产气量......”。

7、“.....下面列出了其技术性能直径毫米，高度毫米沉淀极规格，毫米沉淀极数沉淀剂有效截面积米输入电压伏炼焦煤气以，压力进入电捕焦油器，煤气实际体积流量为设电捕焦油器的沉淀极管内径为毫米，电晕极直径为毫米，两极间的电位差按下式计算伏式中电晕极半径，厘米电极管半径，厘米电压梯度因此伏或电磁单位焦油粒子的运动时间按下式确定式中毕业设计说明书电位差，电磁单位电荷电磁单位煤气黏度最小焦油滴的直径，等于厘米炼焦煤气时分子平均间距，等于厘米在时厘米因此厘米秒秒则需要电极管容积为当沉淀极管子长为米时，每根管子的容积为所需的电极管数为根采用两台根的电捕焦油器时，煤气在电捕焦油器内的实际停留时间为秒煤气在电极管内的流速为电能消耗量按下式计算毕业设计说明书千瓦式中电流值，η系数取η管子数目每根管子长，米电流密度，厘安米则，千瓦所以，每米时煤气耗电千瓦，选用米的电捕焦油器两台。集气管的计算由前面的物料衡算，得到了集气管的气体流量为标米时......”。

8、“.....设有两座焦炉生产，集气管的操作温度为，则集气管中的气体流量为取集气管中的气体流速为米秒，吸气管在集气管中部引出。则气体所需流通面积为由物料衡算知集气管中的循环氨水量为,设氨水在集气管中的流速为米秒，则液体流通断面为米集气管总断面米，可得集气管直径为米与前面集气管物料衡算时集气管的假设基本相符。计算正确。机械化氨水澄清槽的计算，选型有物料衡算可以知道进入澄清槽的液体的量，分别有毕业设计说明书循环氨水量千克时集气管中冷凝焦油千克时初冷器中冷凝液量千克时煤气管道冷凝水千克时合计千克时设进入澄清槽的混合液体密度为千克米，则体积为米时因液体在澄清槽中停留分钟，所以需要澄清槽的体积为米。因此选用两台规格为米的机械化氨水澄清槽。中间槽的计算初冷器冷凝中间槽有初冷器物料衡算得每小时从初冷器中冷凝流出的液体总量为千克时。设冷凝液密度为千克米，中间槽输送液体的时间间隔为小时，则中间槽的容积为米所以选择规格为直径米，高米的中间槽。冷凝液槽知初冷器后煤气中焦油含量为......”。

9、“.....电捕后煤气中焦油含量为。又知，初冷器后煤气体积为，则焦油量为鼓风机后煤气体积为，则焦油量为电捕后煤气体积为，则焦油量为所以在两设备中冷凝的焦油为，设焦油密度为千克米，则体积为米。按间歇时间小时计算，需中间槽体积为米，选择直径为米，高米的冷凝液槽。毕业设计说明书焦油中间槽由物料衡算得到焦油的理想产量为千克时，在计算焦油中间槽时，按其理想产量计算，设焦油的密度为千克米，则每小时产生焦油的体积为米时。因每阁小时向焦油储槽泵送次，则需要焦油中间槽的体积为米，所以选择直径为米，高米的焦油中间槽。毕业设计说明书第五章设备览表各种液体的储存量所需储存时间及所需储存容积表如下表项目流体流量米时停留时间小时储量米中间焦油焦油冷凝液剩余氨水循环氨水设备览表见表表设备览表编号名称规格数量型号横管初冷器米煤气鼓风机米分，电捕焦油器,机械化氨水澄清槽焦油储槽焦油泵附电机米时,米焦油中间槽焦油中间泵附电机米时,米循环氨水储槽循环氨水泵附电机米时......”。