1、“.....即在挤出过程中，螺槽内的固相和液相分界面位臵固定不变整个固相为均质连续体高聚物的熔融温度范围较窄，因而固液相之间的分界面明显螺槽横截面为矩形，固相物料的横截面也为矩形外部加热的热量由机筒表面传入，并按热传导方式通过熔膜和固液相的界面剪切热仅在熔膜内产生熔池对固体床的传热忽略不计固体粒子的熔化仅在固液相界面进行沿螺槽和两个方向的传热不予考虑认为固体床的厚度无限大熔体为牛顿流体，所有物理性质都是常数螺杆静止，机筒表面以速度运动，熔化的物料由于机筒表面的拖曳作用汇集于熔池内，而固相物料则以定速度沿方向进入分界面转化为液相，以补充熔膜中进入熔池的液相物料，因而熔膜厚度在固体床宽度方向为定值螺槽内的固相物料以定速度沿向前移。三个平衡根据上述假设，可得到如图所示熔融理论物理模型图，对此模型作如下三方面的平衡分析，就可以得到固相宽度沿螺做方向距离的变化规律，即求出函数的关系式，此函数称为“固相分布函数”......”。

2、“.....这是挤出机生产力的限制因素，而又与熔融区的长度相关联，它们均取决于物料对该式求解后整理得式反映了螺杆熔化区的长度与挤出机生产效率螺杆参数操作工艺和材料性质之间的关系。对于渐变螺杆，可把带入带入得无因次量，表示熔融区起始点处得熔化速率与单位螺槽深度的质量流率之比，称为熔化系数。当固相物料完全熔融时以此条件带入，可得到螺杆压缩段的长度。设带入得当时，式可写成初始熔化速率式熔融区起点正向坐标值对应处的固相宽度若取式可简化为下列形式和即为等深螺槽的固相分布函数。把和式带入整理得对于等深螺槽，为常数，对式积分......”。

3、“.....可得度所消耗的热量为根据该项热量所起的作用，可知熔膜平均温度可由下式表示熔融潜热液相物料的比热容经过修正的熔单位距离长度上的质于是固相物料的温度固相物料的比热容单位面积分界面在单位时间内使温度为的固相物料变为熔体，并使之升温到熔膜的平均温上分界面处，单位时间内固相物料熔化量为单位螺槽长度的固体熔化速率距离上固相物料的质量平衡挤出机稳定挤出的质量生产率熔膜内向距离上的固相物料的质量平衡单位时间内流入段固体物料的量单位时间内流出段固体物料的量段宽度沿螺做方向距离的变化规律，即求出函数的关系式，此函数称为“固相分布函数”......”。

4、“.....相物料，因而熔膜厚度在固体床宽度方向为定值螺槽内的固相物料以定速度沿向前移。三个平衡根据上述假设，可得到如图所示熔融理论物理模型图，对此模型作如下三方面的平衡分析，就可以得到固相为牛顿流体，所有物理性质都是常数螺杆静止，机筒表面以速度运动，熔化的物料由于机筒表面的拖曳作用汇集于熔池内，而固相物料则以定速度沿方向进入分界面转化为液相，以补充熔膜中进入熔池的液相为牛顿流体，所有物理性质都是常数螺杆静止，机筒表面以速度运动，熔化的物料由于机筒表面的拖曳作用汇集于熔池内，而固相物料则以定速度沿方向进入分界面转化为液相，以补充熔膜中进入熔池的液相物料，因而熔膜厚度在固体床宽度方向为定值螺槽内的固相物料以定速度沿向前移。三个平衡根据上述假设，可得到如图所示熔融理论物理模型图，对此模型作如下三方面的平衡分析，就可以得到固相宽度沿螺做方向距离的变化规律，即求出函数的关系式，此函数称为“固相分布函数”。距离上的固相物料的质量平衡熔膜内向单位距离长度上的质量平衡分界面上的热量平衡......”。

5、“.....单位时间内固相物料熔化量为单位螺槽长度的固体熔化速率距离上固相物料的质量平衡挤出机稳定挤出的质量生产率熔膜内向单位距离长度上的质于是固相物料的温度固相物料的比热容单位面积分界面在单位时间内使温度为的固相物料变为熔体，并使之升温到熔膜的平均温度所消耗的热量为根据该项热量所起的作用，可知熔膜平均温度可由下式表示熔融潜热液相物料的比热容经过修正的熔融潜热经过对以上三项热量分析后，可得由得把式带入整理得比较与可得把和式带入整理得对于等深螺槽，为常数，对式积分......”。

6、“.....设带入得当时，式可写成初始熔化速率式带入得无因次量，表示熔融区起始点处得熔化速率与单位螺槽深度的质量流率之比，称为熔化系数。当固相物料完全熔融时以此条件带入，可得到螺杆压缩段的长度。式反映了螺杆熔化区的长度与挤出机生产效率螺杆参数操作工艺和材料性质之间的关系。对于渐变螺杆，可把带入对该式求解后整理得渐变螺杆固相分布函数对熔融理论的讨论影响挤出生产能力及熔融区长度的因素挤出过程的生产率与熔融段的流率密切相关，这是挤出机生产力的限制因素，而又与熔融区的长度相关联，它们均取决于物料的性质操作工艺条件以及螺杆的几何参数等......”。

7、“.....决定于螺杆参数操作工艺条件和塑料的物理性质。数学分析为了表征高聚物熔融过程中固相宽度沿螺槽方向变化的规律根据上述实验结果的观察和分析可作如下假设挤出过程是稳定的，即在挤出过程中，螺槽内的固相和液相分界面位臵固定不变整个固相为均质连续体高聚物的熔融温度范围较窄，因而固液相之间的分界面明显螺槽横截面为矩形，固相物料的横截面也为矩形外部加热的热量由机筒表面传入，并按热传导方式通过熔膜和固液相的界面剪切热仅在熔膜内产生熔池对固体床的传热忽略不计固体粒子的熔化仅在固液相界面进行沿螺槽和两个方向的传热不予考虑认为固体床的厚度无限大熔体为牛顿流体，所有物理性质都是常数螺杆静止，机筒表面以速度运动，熔化的物料由于机筒表面的拖曳作用汇集于熔池内，而固相物料则以定速度沿方向进入分界面转化为液相，以补充熔膜中进入熔池的液相物料......”。

8、“.....三个平衡根据上述假设，可得到如图所示熔融理论物理模型图，对此模型作如下三方面的平衡分析，就可以得到固相宽度沿螺做方向距离的变化规律，即求出函数的关系式，此函数称为“固相分布函数”。距离上的固相物料的质量平衡熔膜内向单位距离长度上的质量平衡分界面上的热量平衡。距离上的固相物料的质量平衡单位时间内流入段固体物料的量单位时间内流出段固体物料的量段上分界面处，单位时间内固相物料熔化量为单位螺槽长度的固体熔化速率距离上固相物料的质量平衡挤出机稳定挤出的质量生产率熔膜内向单位距离长度上的质量平衡由固相沿方向进入熔膜的新熔化的熔融物料量等于由熔膜流入液相熔池的熔融物料量，若对向单位距离而言，此关系可表示为式中熔融物料密度ν固相物料在方向的速度ν机筒表面运动速度在方向的分量，ν即为熔膜在方向的平均流速。分界面上的热量平衡单位时间内和分界面单位面积上，由相物料......”。

9、“.....三个平衡根据上述假设，可得到如图所示熔融理论物理模型图，对此模型作如下三方面的平衡分析，就可以得到固相距离上的固相物料的质量平衡单位时间内流入段固体物料的量单位时间内流出段固体物料的量段单位距离长度上的质于是固相物料的温度固相物料的比热容单位面积分界面在单位时间内使温度为的固相物料变为熔体，并使之升温到熔膜的平均温融潜热经过对以上三项热量分析后，可得熔融区起点正向坐标值对应处的固相宽度若取式可简化为下列形式和即为等深螺槽的固相分布函数。带入得无因次量，表示熔融区起始点处得熔化速率与单位螺槽深度的质量流率之比，称为熔化系数。当固相物料完全熔融时以此条件带入，可得到螺杆压缩段的长度......”。