1、“..... 短网有效电阻公式  导体的殴姆电阻为导体比电阻为电阻温度系数 为导体温度表面效应系数邻近效应系数为导 体长度。 现分别讨论这几个因素。 比电阻取决于导体材料，可查表采用比电阻最小的紫铜 作导电管。 导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度， 因负荷不同，所处环境不同，短网各段温度不同距炉口较近的软线 和导电铜板，因受炉口辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失 增加，而且导体氧化，电阻更大。为降低导体温度，使用隔热板挡住 导体铜板，用石棉板挡住软线，采用水冷导电铜管。 表面效应系数它是导体磁通所引起的电流趋近表面的现象， 会使导体断面负荷不均匀。断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小， 故多采用空心铜管作成导电体，以降低表面效应。 邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果 使导体断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加， 进而能耗增加......”。

2、“..... 与导体厚度成正比。 导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些。 通过降低导体的长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗。 考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途径是增加短网 的截面积，缩短短网长度。 原电炉短网布置情况 由于变压器体积大,考虑散热条件,原短网设计较长,使短网电 阻增大,且在设计短网部分时,忽视电流以变压器载运行条件,使铜 管面积偏小,引起铜管发热,由于导体的电阻与导体的温度成正比, 温度越高,电阻越大。另外，短网部分连接件较多,当短网流过强大电 流时,产生较大的交变磁场,引起涡流,使连件铜管发热传热,接触 面氧化,使导体电阻增大。 原电炉短网布置情况变压器离电炉距离远造成短网过长连接 采用内三角方式，短网上的电流为二次侧线电流每相采用∮ 的铜管根，三相短网铜管总长度约米,其截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管 总电阻......”。

3、“.....改造前二台电炉短网年损耗 万万。 改造后电炉短网布置情况 将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短， 同时加大短网和软母线的截面。改变短网的连接方式，使其通过电极 形成外三角连接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功 损耗。 改造后电炉短网布置情况每相采用∮的铜管根，三相 短网铜管总长度约，每根铜管截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管 总电阻 。 台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗 计算 每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的损耗 改造后电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造后二台电炉短网年损耗 万万。 改造二台电炉短网年节电量 万万万 改进电炉炉变二次出线方式......”。

4、“.....即变压器二次侧在变压 器内部已经连接成三角形，然后三相分别经短网连接到电极上，短网 上的电流为变压器二次侧线电流，这样短网上的损耗大，输入炉内的 有功功率降低。变压器二次侧内三角接线图如下 变压器二次侧 变压器内三角接线图 短网电极熔池 改造后变压器二次侧采用外三角接线，即变压器二次侧在变压 器外部经电极连接成三角形，短网上的电流为变压器二次侧相电流， 这样可减少短网上的损耗，提高电炉的有功功率。变压器二次侧外三 角接线图如下 熔池电极 左右形成电容，达到较好的补偿效果。短网上的感抗可分为两部分， 是在变压器到分相为止，这部分由于采用不同极性导体交错排列， 互感系数值较大，电感很小，虽距离较大，其电抗值并不大，约占总 电抗的。二是分相后的单相部分，这部分导体上的电流虽然都 是同方向的电流，但约占整个炉子总电抗的......”。

5、“.....达到提高电炉自然功 率因数的目的。 通过以上几方面提升改造后，电炉自然功率因数由原来的 提高到以上。 节电量计算 电炉正常生产单位电耗为考虑实际生产中 线损动力电烧穿器烘炉等用电，综合电耗按计算。 电炉综合运行系数取,运行天数按天计算。 改造前年可耗有功电量 变压器台容量运行系数年运行时间 小时天天年 。 设备提升改造后，提高到，则 改造后年可耗有功电量 变压器台容量运行系数年运行时间 小时天天年 则台电炉对短网设备提升改造后，每年节电量 万 因为变压器的容量是不变的，节约的电量实际就是将短网的无功 转化为有功，硅铁产品的综合电耗仍按计算，则短网改造 后增加产量为 万 二台电炉改进炉变二次出线方式提升改造后年节电量为 万。 改造后的短网见附图。 电炉采用隔磁材料和新型炉衬，降低磁场损耗，减少电能损失 短网周围的夹件吊挂料管烟罩等部位采用隔磁不锈钢材料 制作......”。

6、“..... 电炉正常运行时,二次电压在之间，常用二 次电压为,正常运行时二次电流在左右。在电流经过的短 网和电极周围分布着很强的磁场，原电炉磁场周围的设备多为普通的 碳钢制作，而普通碳钢在磁场中可感应出较大的涡流，产生热量，既 对设备运行不利又消耗了大量的能量。我们此次改造主要是将大电流 导体附近的铆焊件全部采用不锈钢隔磁材料成分，降 低因电流感应产生的磁滞损耗和涡流损耗，实现节能。 三相电极下把持器和铜瓦保护套采用隔磁不锈钢制作，由 于电流集肤效应的影响，单相电极周围的磁场最强，感应的涡流损耗 最严重，大量的磁场能量产生的热量被循环冷却水带走，改用隔磁不 锈钢后，冶炼单耗大大降低。 其中电极夹持环内径为，外径，高，电极中 通过的电流，则个环中的感应电能损失理论计算值为为， 磁滞损失为，三个环总损失为，这是相当可观的。 同时由于烟罩部分也采用不锈钢等隔磁材料，这部分的损耗也相 应降低。 改造材料明细见表......”。

7、“.....铁合金炉的炉体构造 必须充分满足使用的特殊需要。铁合金炉的炉体是由定厚度的锅炉 钢板制造的炉壳和炉衬构成。其炉壳大部分采用圆柱型。圆柱型炉壳 散热面积小，强度大，加工容易，利于节能。 对炉壳要求有足够的强度，能承担炉衬受热后剧烈膨胀而产生的 热应力。炉壳要有定厚度，本次改造采用的锅炉钢板。为提高 炉壳强度，除沿钢板纵向作成立筋加固外，还制作了三个水平加固圈， 出铁口流槽也用铸钢制成。 炉衬是炉体更为重要的部分，因为在使用过程中要承受高温......”。

8、“.....但炉衬仍要承受 的高温，炉衬还要承受炉料高温炉气和熔融铁水的机械冲刷，受炉 渣的物理化学侵蚀，因而易被熔化软化熔蚀甚至崩裂。炉衬的损 坏会直接影响到冶炼过程的正常进行。另外绝热性能不好，也会使炉 壳散热增加，电能消耗增高。所以炉衬要用特殊的建筑材料耐火材 料和绝缘材料来砌筑。对这些材料要求是有较高的耐火度，能耐高 温在高温低温下都有足够的强度能承受温度激变不致损坏，即具 有很高的耐激冷激热性有足够的耐化学侵蚀性热容量大，导热系 数小，也就是绝热性能好体积膨胀系数小有定的绝缘性。 本次改造以新型碳质材料为主，改造后的电炉炉衬见附图二。炉 衬材料明细见表......”。

9、“.....产品单位冶炼电耗 有了较为明显的下降，根据实际测算，改造后硅铁产品单位电耗平均 下降约。 电炉年产硅铁吨，那么台电炉采用不 锈钢隔磁材料新型炉衬改造后年节电量 万 二台电炉年节约电量 万 电炉进行低压补偿，提高有功功率 低压侧并联电容器补偿的意义 采用低压补偿能进步提高电炉的功率因数和设备的利用率。能 将功率因数由提高到左右,增加电炉的入炉功率。 本次改造采用分区段分别补偿。它吸纳了以往补偿方式的优点， 使无功补偿投资费用相对降低，又能取得理想的补偿效果。原理如下 图 在电炉变压器二次侧并联电容器组进行无功功率的补偿，从理论 上讲补偿点越是靠近负荷侧则补偿的效果越佳，有利于提高功率因数， 增加电能利用率，提高了经济效益......”。