1、“.....。现在就水平方向和垂直方向对熨平板伸缩部分进行挠度计算水平方向根据惯性矩公式和受力分析可知式中的意义同上。由公式可知此时熨平板伸缩部分在水平方向上可以产生的最大挠度为其中弹性模量垂直方向根据惯性矩公式和受力分析可知在垂直方向上主要考虑当供料不足时，由于自身的重力作用和无支撑作用时而产生的挠度，所以其受力主要是自身重力，其均布载荷为式中熨平工作装置的总质量共页第页熨平板的总长度重力加速度，。根据公式可以计算出垂直方向上的载荷为由公式可知此时熨平板伸缩部分在垂直方向上可以产生的最大挠度为式中的意义同前面公式......”。

2、“.....应使熨平板的挠度值小于许用挠度值，依据材料力学可知机械设计中的许用挠度值为通过比较计算出的结果在许用挠度范围内，得出该设计满足要求。熨平板的比压熨平装置底板上单位面积的质量称为熨平板比压。除了振捣振动以外，比压的大小直接影响着预压实度和平整度。比压大则预压实度高，平整度好比压小则预压实度低，平整度差。若比压过大，熨平板在偏大的摊铺速度下才能浮起，且仰角偏小，高度控制难稳定比压过小，熨平板漂浮不稳，高度控制仍难稳定。比压过大过小都对平整度不利，因此比压应控制在个合理有效的范围内。通常最大摊铺宽度时的比压在范围内，大中型摊铺机摊铺厚度大的摊铺机或压实度高的摊铺机选取偏大值，反之选取偏小值。本设计中熨平板选用比压为进行熨平装置结构设计，在不用振捣的情况下，摊铺路面仍可获得较好的压实效果......”。

3、“.....都是在主熨平板上拼装加宽组件或伸缩组件组成。因此，各个熨平板组件自身的比压如果相等的话，在熨平板全宽度上，熨平板对物料的静压力就是个均布荷载，熨平板也就受到物料个均布的支承反力。这样，摊铺的路面横向予压实度均匀，横向就平整。所以，在熨平装置设计时，应尽量使各个熨平板组件的比压近似相等，保证在全宽度上比压的均匀性。由前面求的熨平装置的总质量为,熨平底板的面积，所以熨平板的比压比压在范围之内，满足设计要求。熨平装置的几何参数熨平装置的几何参数包括静态几何参数及动态几何参数。静态几何参数是指熨平装置的外形尺寸。在确定外形几何尺寸时，需考虑各组成部分之间以及与相邻安装部件之间应有合理的组合关系。对于液压伸缩熨平装置，伸缩长度与加宽组件的长度之共页第页间应能优化成倍数关系......”。

4、“.....本设计中液压伸缩熨平板的基本摊铺宽度为，最大摊铺宽度为。基本熨平板由左右两部分组成，每部分长为，左右两块加长熨平板各长。此外，熨平装置重心位置应设计的低些，大臂牵引点的位置应设计的高些，应保证摊铺作业时牵引力仰角大臂牵引点到熨平装置重心的连线不小于，以满足熨平装置作升降运动时不致于出现俯角。熨平装置动态几何参数是指熨平装置包括大臂与主机螺旋包括导料板在运动中相互匹配相互关联的位置尺寸。如大厚度摊铺机，熨平装置提升高度很大，大臂的长度应保证在熨平板仰角变化时熨平板护板与螺旋叶片的间距不小于。第五章熨平装置中主要装置的设计计算振捣装置计算振捣系统也叫夯锤机构，通常是由系列分布于不同熨平板上的振捣轴及振捣驱动机构共同构成。根据具体情况，分装于基本熨平板上的振捣轴常采用梅花型联轴器或十字轴万向联轴器连为整体......”。

5、“.....以平衡驱动机构的工作状态，而液压伸缩加长部分则采用单独马达驱动。图振捣装置总成振捣轴的组成如图，主要由振捣偏心轴，振捣固定架振捣连杆轴承座等结构，共同组成个曲柄连杆机构，其工作原理如下图。本设计采用的是振幅可调式的振捣梁设计方案，偏心套和偏心轴单间的合成偏心半径是由振捣轴上的行程调节螺栓的位置来控制的。振捣机构的动力是由安装在熨平板上的驱动马达通过联轴器直接和偏心轴连接提供的。图振捣轴结构示意图共页第页半联轴器偏心轴轴承座连杆安装位振捣偏心轴轴承及联轴器的设计各段轴径和长度设计及轴承选择由图可知振捣偏心轴由段不同直径的轴段组成。先估算轴的最小直径，选取轴的材料为号钢，调制处理，先取为，所以求得。输出轴的最小直径显然是安装联轴器直径，为了使所选轴的直径与联轴器的孔径相适应，故需同时选取联轴器型号......”。

6、“.....且振动较大，根据联轴器选取原则，考虑选用德国生产的联轴器，此种联轴器属于曲面齿联轴器，正反转没有齿隙，不仅可以补偿两轴间的相对位移，而且具有缓冲减震的功能，更能精确回转定位，此外，轴的反作用力小，互换性强，装卸也方便，同时最大的优点是能吸收振动。因此，熨平板振捣器之间的联轴器选取联轴器。单个振捣轴承受的力矩为故联轴器的计算转矩，考虑到转矩变化很小，故取，则按照计算转矩应小于联轴器公称转矩的条件，查标准手册，选用联轴器，其公称转矩为。半联轴器的孔径根据要求，并参考国内些摊铺机振捣轴的最小轴径，取为，故第Ⅰ段轴轴径，结合联轴器的基本形式，取第段的长度，其中包括退刀槽，轴端上加工有安装键槽。图示第Ⅱ段轴上安装有用于偏心套，在偏心套上安装联轴器外圈定位销......”。

7、“.....初步将该段轴轴径，偏心套外径定为,宽度为，故第Ⅱ段长度定为。第Ⅲ段为联轴器和振捣连杆轴承座的过渡段，此间均是过渡，过渡台阶大约为，根据第Ⅱ段直径，此段直径，参照相关产品并考虑到上述要求，初步取此段长度。图示第Ⅳ，Ⅷ段轴为偏心轴，其上安装轴承用于支承其上的振捣连杆支承座。根据振捣系统的工作环境特性，即轴承承受较小的轴向力，并要求有较高的调心性能，所以选取调心滚子轴承。参照工作要求，选取第Ⅳ，Ⅷ段轴段的直径为，。据此查找符合条件的轴承，最终选定为调心滚子轴承。最后根据轴承宽度及轴承前后安装的轴套尺寸，将这两段段轴长度定为，，其中包括了退刀槽宽度。共页第页图示第Ⅴ，Ⅶ段轴上安装振捣梁固定支承轴座，用于将振捣轴装置固定在前挡板及主熨平板上。为了防止轴径跨度太大，并参考相关产品将轴径定为，......”。

8、“.....经过查找标准手册，最终选调心滚子轴承，最后根据轴承宽度及轴承前后安装的轴套尺寸，将两段轴长度定为，，其中也包括了退刀槽的宽度。图示第Ⅵ段轴为光轴，为了使轴径跨度平稳，该轴段轴径最终定为，其中两段还应给高出此段的直径用于振捣固定轴承的定位，定位台阶般取，故两段有长的定位台阶，其总长度参考市场上相关产品的资料，初步定为。图示第Ⅸ段轴为外伸轴，用于平衡轴重心偏移，也可在必要时候在其末端安装其他的部件，此段直径与第Ⅲ段相同，即，此段的距离根据整体尺寸定为。至此，振捣轴已初步设计完成，总长度为图振捣轴结构图振捣轴及轴承的校核根据轴的结构分析化简轴的受力，可将其简化为如下图所示，接下来根据轴的计算简图分别计算并作出其轴上的受力简图弯矩图及扭矩图......”。

9、“.....偏心块分布于安装前后振捣梁的两个轴承座处，即轴段Ⅳ，Ⅷ上。偏心质量计算公式为共页第页其中偏心材料的密度，对钢取偏心段的长度，对轴段，取偏心块截面面积，对轴段Ⅳ，Ⅷ。由此计算得轴段Ⅳ，Ⅷ的偏心质量为。由激振力回转的不平衡质量作为振动系统的振动源产生的周期性简谐振动称为激振力公式激其中偏心距离，对轴段Ⅳ，Ⅷ，由于其连接振捣梁，取。得轴段的激振力为。图中为振捣固定支承力，振捣质量，前面提到液压伸缩部分振捣质量,则。经计算得，当轴段Ⅳ，Ⅷ处的激振力向下，轴段Ⅴ，Ⅶ处受支承力向上时，危险截面的受力最大，从所作弯矩图和扭矩图可知轴段交界处及轴段Ⅳ，Ⅴ及轴段Ⅶ，Ⅷ交界处的截面为危险截面。计算弯矩得扭矩为，轴径为。由于轴的弯扭合成强度校核公式为其中为轴的计算应力为轴所受的弯矩......”。