1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....如果轴段的扭振附加应力超过船规规定的许用应力时，应该采取减振避振措施，控制其振动，保证安全运行。而通常解决推进轴系危险共振的措施主要有三类调频避振平衡外干扰，减少输入系统能量的减振增加系统阻尼的降振减幅。至于在工作转速范围内划禁区采取操作中快速通过的方法，仅是个临时措施，只在万不得已情况下才使用。而船规又规定的额定转速范围内不准划禁区，且不允许在常用转速法范围内存在单结主简谐振动，即使扭振应力超过许用值。调频避振调整轴系扭振固有频率的基本方法是调整系统的转动惯量扭转刚度及其分布规律。由于系统各阶固有频率对转动惯量扭转刚度变化的灵敏度不同，不同频率振型下的调频方案也是不同的。具体来说，节点及其附近刚度的变化和远离节点的转动惯量的变化对固有频率影响最大。根据这个特点，理论上可以做到仅高速阶固有频率和使其他阶固有频率基本不变。由振动理论可知，固有频率只取决于系统本身特性参数，改变系统上任何个部件的惯量和弹性，或者改变它们在系统中所处的位置都可以引起系统固有频率的变化。但是，系统固有频率地各部件惯量和刚度的灵敏度是不同的。通常变更结点附近的柔度对自振频率影响大......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....在改变转动惯量时，远离结点的转动惯量变化对自振频率影响大，远离结点处影响较小。在改变转动惯量时，远离结点的转动惯量变化对固有频率影响较大。因此，可以调整单结振动固有频率的措施，对其他结点振动固有频率调整不定有效。所以，调频方案的选取对不同系统是不同的。选择合适的飞轮惯量在推进轴系中可以改变的转动惯量由曲轴平衡块惯量，螺旋桨惯量和飞轮惯量。通常，平衡块惯量由柴油机动力学平衡问题所决定，变动的余地不大螺旋桨惯量由船体阻力和航速等决定，般当材质确定后，惯量变化会影响螺旋量推进效率和航速等而飞轮惯量调整对动力装置影响比较小，对扭振的影响在些情况下恰好很大。从振动控制角度来分析，飞轮不仅可以装在柴油机输出端，也可以装在柴油机自由端称调频飞轮或者装在轴系中间位置上。现在许多种大型柴油机出厂时，除了安装按柴油机平衡要求设计的基本惯量飞轮外，还有几种不同惯量飞轮供选用。飞轮惯量变化对推进轴系固有频率和振型都有影响。飞轮惯量增加能使固有频率下降，并使结点向飞轮端靠拢。单结振动结点般都在轴系上，飞轮惯量增大后，不仅能使自由频率下降，而且因结点向飞轮端靠拢，振型发生变化，使螺旋桨处振兴增大......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....且螺旋桨阻尼功于振幅平方成正比。采用大惯量飞轮使螺旋桨阻尼功作用明显增加，此时，如果忽略柴油机和轴段阻尼影响，系统总放大系数将减小，使减小，从而是轴段扭振应力适当减小。但是，飞轮惯量变化时，必须注意对单结双结三结振动的综合影响。般说，对尾轴型布置的轴系，为减小单结振动应力而选用较大惯量飞轮时，应注意避免把双结振动危险的共振转速压低到常用转速范围内产生新的矛盾。其次要注意，飞轮惯量增大将使双结振动中曲轴上的那个结点位置向飞轮方向移动，使主简谐的相对振幅矢量和增大，而许用应力，同时振幅也没有超过需用值，则就认为该推进装置是能够安全工作的，计算工作也就到此结束。如果有谐次共振应力超过需用值，则还要作非共振计算，以便做出扭振应力曲线，了解共振点附近扭振应力情况非共振计算非共振计算的准确性比共振计算更差些，因为它是在下述个假定条件下计算的非共振情况下的振型和自由振动相同。计算时只考虑共振时的简谐干扰力矩作用，忽略其它干扰力矩的影响。非共振情况下阻尼作用和共振时相同。非共振第质量振幅和轴段应力......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....共振时轴段应力,计算工况时发动机转速和简谐次共振转速共振时推进装置放大系数临界转速的确定推进轴系的临界转速在自由振动频率和干扰力矩以求得的情况下就可以计算确定。根据前面分析，柴油机干扰力矩是复杂的简谐力矩，可分为二冲程或,四冲程的各种谐次的简谐力矩。谐次干扰力矩可表示为，其中时发动机转速相应的圆频率，是次干扰力矩圆频率，它随发动机转速而线性变化。推进装置自振频率和发动机转速无关，只与系统本身参数有关。当干扰力矩频率和推进装置自振频率相同时，就发生共振。即，或。通常，把共振工况下相应的发动机转速成为临界转速。未能分得清楚起见，可以称为结点次临界转速。表示扭振系统临界转速情况的图称为临界转速图。在柴油机工作转速范围内工作时，将会遇到很多临界转速，即推进系统遇到共振的机会是很多的。但是，实践表明，其它的临界转速危险性不大，这是因为干扰力矩的强弱是各不相同的，从简谐分析可知，的谐次越高，干扰力矩幅值越小......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....由于干扰力矩幅值很小，常常忽略起作用。在多缸机中，同结数振动形式的各种谐次，干扰力矩做功数值是有差异性的，优势他们的差异可达几十倍至多，有危险的往往是那些值较大的谐次，而那些值较小的谐次在振动中则可以忽略。由于干扰力矩仅在共振时对系统作用，有能量输入。当系统处于谐次的临界转速时，相对于其它处于非共振的谐次来说，这谐次振动往往处于主导地位，其它的就可以忽略其影响。基于以上原因，虽然临界转速很多但大部分都会引起的振动很小，甚至在实际测量中无法感觉到他们的存在，只有那些值很大，干扰力矩幅只又有相当熟知的谐次才会在临界转速时产生较大的振动，应引起注意，这种临界转速称为主临界转速。计算时，首先，应分析该临界转速下的扭振情况。其次，临界转速的危害性还必须结合发动机的工作转速范围，因为远离发动机工作转速范围的临界转速，对推进装置并不会产生多大危害。所要考虑的仅是发动机工作转速范围内的那几个临界转速，相应的简谐次数可由下式来决定式中，为单双结临界转速......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....由机械设计表查得，根据轴的材料取。由上面计算知，传动轴轴传动功率，转速。代入式，得该段轴由于和减速齿轮连接，有键槽，因此将计算值加大，应为轴的结构设计确定轴各段的直径图轴的结构如图所示，轴的最小直径大于，轴段安装两个角接触球轴承实式现固定,然后安装隔套，大带轮，所以取轴段直径，长度轴段为挡肩，和轴承内圈直径差不多即可，取直径为，根据结构长度要求，取其长度轴段为方形段，主要将扭矩传到滚刷，取正方形边长为，长度为。传动轴校核主轴选用钢，调质处理。计算支反力做出主轴受力简图如图所示图主轴受力图处为皮带轮安装处，收到皮带拉力，指向轴心，由上面计算知和处安装两个角接触球轴承，因为机构没有产生轴向力，所以两个轴承只有垂直面和水平面的径向力处与齿轮连接，传递径向力和扭矩给滚刷，为齿轮产生的径向力，由上面计算知式式中滚刷轴传递的功率，按照电机额定功率计算，大带轮转速取计算支反力水平面面支反力，由式解得水平面弯矩图垂直面支反力由受力图可以看到，水平面没有作用力，所以水平面没有支反力。转矩图由图可以看到......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....截面为危险截面，对其校核又校核结果，满足使用要求，零件安全。致谢本设计是在我的导师徐老师精心指导和关怀下完成的，每章节都凝聚了导师的心血，在我做毕业设计的日子里，无论生活上还是学习工作上，老师都给予了我极大的关心和鼓舞。他亲切的问候耐心的说教振奋的鼓励以及和蔼的态度都深深的使我感动，特别是在毕业设计说明书阶段，他不厌其烦的叮咛与指导更是对我起了莫大的帮助。在此再次对徐老师的教育和指导表示衷心的感谢,并对在这近三年的大学学习生活中，直给予我谆谆教导的厦门工学院的各位老师和领导表示感谢,他们渊博的知识严谨求实的治学态度和全心投入的工作态度给我留下了深刻印象，令我受益非浅，并将受用终身。感谢所有在起做毕业设计的同学，谢谢你们给予我学习上的指导，在生活上的支持与帮助，在讨论毕业设计及日常生活中我们有说有笑，相互帮忙相互鼓励使得我在做设计过程不烦躁不焦虑，谢谢你们,感谢起生活的舍友，给我创造个温馨和谐的宿舍环境，在我劳累困惑之时你们给以我帮助。感谢我身在远方的父母......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....最后，谨向在百忙之中抽出时间为我审阅设计说明书和答辩工作的各位老师表示无限的敬意和衷心的感谢,参考文献机床设计手册编委会机床设计手册北京机械工业出版社，张新义经济型数控机床系统设计北京机械工业出版社，李福生数控机床技术手册北京北京出版社，纪名刚机械设计北京高等教育出版社，郑志祥，徐锦康等机械零件第二版北京高等教育出版社，巩云鹏，田万禄机械设计课程设计沈阳东北大学出版社，孙桓机械原理北京高等教育出版社，刘庆潭材料力学北京机械工业出版社，李善术数控机床及其应用北京机械工业出版社，莫雨松动的校核计算，如果轴段的扭振附加应力超过船规规定的许用应力时，应该采取减振避振措施，控制其振动，保证安全运行。而通常解决推进轴系危险共振的措施主要有三类调频避振平衡外干扰，减少输入系统能量的减振增加系统阻尼的降振减幅。至于在工作转速范围内划禁区采取操作中快速通过的方法，仅是个临时措施，只在万不得已情况下才使用。而船规又规定的额定转速范围内不准划禁区，且不允许在常用转速法范围内存在单结主简谐振动，即使扭振应力超过许用值......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....由于系统各阶固有频率对转动惯量扭转刚度变化的灵敏度不同，不同频率振型下的调频方案也是不同的。具体来说，节点及其附近刚度的变化和远离节点的转动惯量的变化对固有频率影响最大。根据这个特点，理论上可以做到仅高速阶固有频率和使其他阶固有频率基本不变。由振动理论可知，固有频率只取决于系统本身特性参数，改变系统上任何个部件的惯量和弹性，或者改变它们在系统中所处的位置都可以引起系统固有频率的变化。但是，系统固有频率地各部件惯量和刚度的灵敏度是不同的。通常变更结点附近的柔度对自振频率影响大，远离结点处影响小。在改变转动惯量时，远离结点的转动惯量变化对自振频率影响大，远离结点处影响较小。在改变转动惯量时，远离结点的转动惯量变化对固有频率影响较大。因此，可以调整单结振动固有频率的措施，对其他结点振动固有频率调整不定有效。所以，调频方案的选取对不同系统是不同的。选择合适的飞轮惯量在推进轴系中可以改变的转动惯量由曲轴平衡块惯量，螺旋桨惯量和飞轮惯量。通常，平衡块惯量由柴油机动力学平衡问题所决定，变动的余地不大螺旋桨惯量由船体阻力和航速等决定，般当材质确定后......”。