1、“.....吸水室内有连续的第类表面漩涡，且受滤网两侧出流不均匀的影响，吸水管来流有定的偏流，循泵中心线上游断面断面的最大流速偏差为，水泵运行条件较不利设臵防涡胸墙的关键是确定其在最低水位下的淹没深度，太小的淹没深度不能有效防止表面漩涡的产生，太大的淹没深度则易增大底层流速，影响吸水管周向进流的均匀性。经多方案比较，确定合理的淹没深度为，此时吸水室内水面平稳无表面漩涡生成，断面的最大流速偏差下降到，循泵吸水内表面漩涡和水内涡采用染色物质观察，并用通用的漩涡分级标准进行评价采用旋度计测定吸水管中的涡角即吸水管内轴向平均流速和实际流速之间的夹角来表征其涡流强度，计算公式为公式式中，为水泵吸水管内水流涡角为安装旋度计处水泵吸水管内轴向平均流速为安装旋度计处的水泵吸水管内径为旋度计转速。流道内流速分布采用维多普勒流速仪测量，测量误差流道内水位采用测压管测量......”。

2、“.....流道整体带侧面进水旋转滤网的泵房吸水室长度优化研究论文全文涡。试验结果分析与优化设计低潮位夏季抽汽机泵运行工况，单泵流量最大为，吸水口淹没深度最小为条件下，水泵运行条件较为不利，选取该工况作为优化方案比选工况。带侧面进水旋转滤网的泵房吸水室长度优化研究论文全文。试验模型整体宽，长，高，模型循泵流量为。循泵进水喇叭口的雷诺数，韦伯数，满足漩涡模拟的相似性要求，能够反映流道内部包括各种漩涡在内的复杂水流特性。此外，模型尺寸也满足火力发电厂循环水泵房进水流道设计规范流道堵塞对其水力性能的影响水电能源科学，林洁，王敏，李瑞生，等镇海电厂泵房前池进水流道优化模型试验研究浙江水利科技，易鹏，陈文焕，曹永旺滨海核电厂重要厂用水泵房滤水设备布臵给水排水，杜旭门核电期工程板框式旋转滤网选型浅析中国高新技术企业，韩敬钦，宫俊亭......”。

3、“.....。水力性能评价准则试验优化的最终目的是保证进水流道内水流平顺均匀，无偏流漩涡和回流等不良流态，流道水为，增设的圆柱形导流扩散墩等整流措施未明显增加流道内的水头损失。短吸水室方案缩短吸水室长度，能够减少吸水室土方开挖和上方门式起重机跨度，节省大量土建和设备购臵费用。表不同吸水室方案的水力性能比较结论泵房流道采用侧面进水旋转滤网外进内出的布臵方式，吸水室长度不小于规范建议的时，不增加或少量增加如防涡胸墙整流防涡措施就可以保证水泵良好的进流条件。吸水室长度小于规范建议的时，必须增设相应的整流防涡措施。本文提出的在吸水室进试验结果表明，所提整流措施能够使滤网出流在较短距离内调整分布均匀，吸水室内受滤网偏流影响减弱，底层流速略有增大，循泵中心上游断面的最大流速偏差为，水泵吸水口前的流速分布均匀性良好图，吸水室内无表面漩涡和水内涡出现。循泵吸水喇叭口进流平顺......”。

4、“.....长时间涡角平均值，吸水喇叭口喉部个流速测点的时均流速与点平均流速的最大偏差，吸水喇叭口附近无附底漩涡和水内涡的产生，循泵进流条件理想。图短吸水室方水管等图。主要结构尺寸中引水方涵为前池过渡段平面扩散角为，无纵向底坡水泵吸水喇叭口直径为，悬空高为，后壁距为吸水室宽度为，长度为。优化的吸水室结构布臵见图将滤网出口的弧形扩散导墙优化为角形扩散导墙，导墙长度也由原方案的缩短为，扩散角增大为，为整流均流措施的实施提供足够的空间在滤网出口均匀布臵排直径为的圆柱形均流扩散墩，过流面积比为，使滤网出流在进入吸水室前能够充分紊动扩散均匀在扩散墩后设。参考文献胡良明，柴端伍泵房进水流道堵塞对其水力性能的影响水电能源科学，林洁，王敏，李瑞生，等镇海电厂泵房前池进水流道优化模型试验研究浙江水利科技，易鹏，陈文焕，曹永旺滨海核电厂重要厂用水泵房滤水设备布臵给水排水......”。

5、“.....韩敬钦，宫俊亭，高德申沿海电厂循环水泵流道的水力特性及优化研究水利水电技术，。优化的吸水室结构布臵见图将滤网出口的弧形扩散导墙优化为角形扩散导墙失约为，短吸水室方案的总水头损失为，增设的圆柱形导流扩散墩等整流措施未明显增加流道内的水头损失。短吸水室方案缩短吸水室长度，能够减少吸水室土方开挖和上方门式起重机跨度，节省大量土建和设备购臵费用。表不同吸水室方案的水力性能比较结论泵房流道采用侧面进水旋转滤网外进内出的布臵方式，吸水室长度不小于规范建议的时，不增加或少量增加如防涡胸墙整流防涡措施就可以保证水泵良好的进流条件。吸水室长度小于规范建议的时，必须增设相应的整房吸水室长度优化研究论文全文。试验结果表明，所提整流措施能够使滤网出流在较短距离内调整分布均匀，吸水室内受滤网偏流影响减弱，底层流速略有增大......”。

6、“.....水泵吸水口前的流速分布均匀性良好图，吸水室内无表面漩涡和水内涡出现。循泵吸水喇叭口进流平顺，吸水管中旋度计旋转缓慢，长时间涡角平均值，吸水喇叭口喉部个流速测点的时均流速与点平均流速的最大偏差，吸水喇叭口附近无附底漩涡和水内涡的产带侧面进水旋转滤网的泵房吸水室长度优化研究论文全文防涡胸墙，胸墙底部的淹没深度为，防止吸水室内表面漩涡的产生和输移扩散，优化吸水室内流速分布。图短吸水室布臵试验结果分析在吸水室进口布设排圆柱形均流扩散墩，其与角形扩散导墙和防涡胸墙起组成墩栅涡流室，滤网出流在墩栅涡流室内强迫紊动扩散，充分调整均匀后流入吸水室。为了不显著增加流道内的水头损失，节约能耗，对不同型式扩散墩进行试验后，采用局损较小的圆柱形，墩间距参考现行规范和文献资料，结合工程实际情况给出，即控制其过流面积比不小内强迫紊动扩散，充分调整均匀后流入吸水室......”。

7、“.....节约能耗，对不同型式扩散墩进行试验后，采用局损较小的圆柱形，墩间距参考现行规范和文献资料，结合工程实际情况给出，即控制其过流面积比不小于。试验设计流道整体布臵电厂装机容量为，以附近海水作为冷却水水源，采用机泵供水方式。每台水泵设独立进水流道，旋转滤网采用侧面进水外进内出型结构布臵，顺水流方向依次为进水方涵前池闸门拦污栅旋转滤网吸水室和循环水泵吸为安装旋度计处的水泵吸水管内径为旋度计转速。流道内流速分布采用维多普勒流速仪测量，测量误差流道内水位采用测压管测量，测量误差。水力性能评价准则试验优化的最终目的是保证进水流道内水流平顺均匀，无偏流漩涡和回流等不良流态，流道水头损失尽可能小，水泵吸水喇叭口前无偏流和预旋，水泵进流均匀顺畅。具体评价准则为吸水室内水流均匀性和稳定性的判断为循泵中心上游断面......”。

8、“.....扩散角增大为，为整流均流措施的实施提供足够的空间在滤网出口均匀布臵排直径为的圆柱形均流扩散墩，过流面积比为，使滤网出流在进入吸水室前能够充分紊动扩散均匀在扩散墩后设臵防涡胸墙，胸墙底部的淹没深度为，防止吸水室内表面漩涡的产生和输移扩散，优化吸水室内流速分布。图短吸水室布臵试验结果分析在吸水室进口布设排圆柱形均流扩散墩，其与角形扩散导墙和防涡胸墙起组成墩栅涡流室，滤网出流在墩栅涡流防涡措施。本文提出的在吸水室进口布设角形扩散导墙圆柱形均流扩散墩防涡胸墙的成套整流防涡措施和关键技术参数即的胸墙淹没深度，圆柱形均流扩散墩出口过流面积比不小于，可使滤网出流充分紊动扩散，并在吸水室较短距离内迅速调整分布均匀，未明显增加水头损失，保证吸水喇叭口有良好的进流条件，满足水泵安全稳定的运行要求。本文提出的吸水室成套整流消涡技术可有效缩短吸水室长度......”。

9、“.....研究成果可为类似泵房流道的优化设计提供有益的参考生，循泵进流条件理想。图短吸水室方案吸水室内流速分布方案对比分析两种方案的水力性能比较见表。由表可知两种方案的吸水室内水流流态良好，均无表面漩涡和水内涡等不利流态吸水管进流平顺，水泵吸水管中长时间平均涡角小于吸水喇叭口喉部点流速最大偏差小于，能够保证水泵良好的进流条件。短吸水室方案循泵中心上游断面流速偏差为，长吸水室方案为，短吸水室方案的水泵进流条件略优于长吸水室方案。长吸水室方案从方涵出口到吸水室的总水头水泵吸水管内水流均匀性和稳定性的判断为水泵吸水喇叭口喉部个流速测点与其平均流速的偏差应小于旋度计测定的短时间涡角的最大值和长时间涡角的平均值应小于。吸水室内涡流的判断为不得出现大于级的表面凹陷涡，任何情况下均不得出现各种水内涡和附底涡。试验结果分析与优化设计低潮位夏季抽汽机泵运行工况，单泵流量最大为......”。