1、“.....李东升等采用波数域模态叠加法研究了加筋板受湍流壁面脉动压力激励的结构振动及内噪声。在前人的研究基础上，本文首先验证离散物理空间或波数域模态叠加法的可靠性，通过该方法研究湍流壁面脉动采用波数域模态叠加法时，波数域阈值波数阈值分别取和时，湍流边界层激励下平板振动速度自功率谱如图所示。频率下湍流边界层壁面脉动压力波数频率谱平板波数域敏感度函数及者乘积进行了对比如图所示，图和图分别对应案例和案例，波数阈值取。图不同波数阈值对应的平板振动速度自功率谱由图知两种波数域阈值下，水下平板振动速度自功率谱基加筋平板振声在湍流边界层激励基础上响应特性研究物理教学论文研究了复合材料夹层板受湍流壁面脉动压力激励的振动及内噪声......”。

2、“.....在前人的研究基础上，本文首先验证离散物理空间或波数域模态叠加法的可靠性，通过该方法研究湍流壁面脉动压力激励的平板振声特性。物理空间或波数域模态叠加法中拟采用离散数值积分代替解析积分。对简支矩形平板这类已知振型功率平衡方程为计算方法验证湍流边界层激励下平板振动采用模态叠加法对湍流边界层激励下平板振动响应进行了计算，湍流边界层壁面脉动压力自功率谱采用模型，波数频率谱采用模型。案例和案例的平板结构参数和边界层时均参数见表。案例介质为水，计及平板内外侧半无限大水域的附加质量案例介质为空气，忽略空气对平板的反作用。船舶等水动力学领域，率降低的趋势是致的。物理模型湍流边界层壁面脉动压力功率谱统计定常均匀的湍流边界层壁面脉动压力场为宽平稳各态遍历随机过程，般采用壁面脉动压力功率谱作为结构振动响应的输入载荷。根据湍流脉动能量分布域的不同......”。

3、“.....物理空间模态叠加法根据物理空间的模态叠加法，平板上任意点，受湍流壁面脉动压力载荷激励的从图和图可以得出以下结论横向加筋和纵向加筋对平板受湍流边界层激励的振动速度功率谱级基本无影响横向加筋后，平板受湍流边界层激励的振动声辐射功率级在以上频段稍有降低图横向或纵向加筋平板的振动速度自功率谱对比图横向或纵向加筋平板对应的内声场声功率级对比纵向加筋后，平板受湍流边界层激励的振动声辐射功率级在以上频段，多个峰值明显降低。筋板两侧板格界层壁面脉动压力功率谱有较高的幅值，以有效激励起平板振动，平板前缘流向距离取作，当地雷诺数，为充分发展湍流边界层。平板区域内边界层厚度以及壁面摩擦速度均以平板前缘的值为准，根据充分发展湍流边界层经验公式求得−，−，边界层时均参数计算结果见表。采用模型计算湍流边界层壁面脉动压力自壁面脉动压力功率谱模型......”。

4、“.....计算值与解析解和试验值吻合良好，验证了算法的有效性。采用湍流壁面脉动压力功率谱改进型模型，研究了外侧水流湍流边界层激励下平板及板格的振声响应特性，结果表明水流马赫数低，壁面脉动压力迁移波数大于平板结构弯曲波数，壁面脉动压力波数频率谱的迁移脊−，−，边界层时均参数计算结果见表。采用模型计算湍流边界层壁面脉动压力自功率谱如图所示。由于平板尺寸不大，忽略边界层厚度沿平板流向的变化，湍流边界层是均匀的，湍流壁面脉动压力自功率谱不随位置变化。图湍流脉动压力自功率谱平板加筋后，假设筋板两侧板格仍为边简支矩形平板，并假设内声场辐射声功率没有变化，图的现象主要是加筋改变板格长宽比和板格流向长度造成的长宽比为，。根据的研究，随平板长宽比降低，以下的平板模态声辐射效率明显降低，纵向加筋后，板格按长宽比由高到低排序为......”。

5、“.....图平板板格与内声场几何示意图计算平板湿模态特征频率以加筋平板振声在湍流边界层激励基础上响应特性研究物理教学论文率谱如图所示。由于平板尺寸不大，忽略边界层厚度沿平板流向的变化，湍流边界层是均匀的，湍流壁面脉动压力自功率谱不随位置变化。图湍流脉动压力自功率谱平板加筋后，假设筋板两侧板格仍为边简支矩形平板，并假设内声场辐射声功率为各个板格贡献量的线性叠加。加筋平板实际上为相对独立的板格的振动速度自功率谱对比如图所示，加筋平板对应的内声场声功率级对比如图所以上中高航速时，流激振动噪声是声呐自噪声的重要组成部分，对声呐正常工作有不利影响。湍流边界层激励结构振动主要包括湍流壁面脉动压力功率谱和结构随机振动响应功率谱两大内容。图平板板格与内声场几何示意图计算平板湿模态特征频率以计入平板内外侧附连水质量。水流流速，相当于实船航速边界层迁移速度......”。

6、“.....为保证湍流界层壁面脉动压力自功率谱采用模型，波数频率谱采用模型。案例和案例的平板结构参数和边界层时均参数见表。案例介质为水，计及平板内外侧半无限大水域的附加质量案例介质为空气，忽略空气对平板的反作用。加筋平板振声在湍流边界层激励基础上响应特性研究物理教学论文。从图和图可以得出以下结论横向加筋和纵向加筋对平板受湍流边界层激励的振动对平板的激励作用可以忽略横向或纵向加筋对板格振动速度自功率谱级基本无影响减小板格宽度与长度之比，适当增大板格流向长度可使平板振动辐射声功率在以上明显降低。关键词壁面脉动压力平板流激振动及噪声湍流边界层物理教学随机振动当飞机车船及火车运行速度较高时，湍流边界层激励的结构振动噪声成为该类交通工具内噪声的重要组成部分，会大大降低乘坐舒适度。舰艇在各个板格贡献量的线性叠加。加筋平板实际上为相对独立的板格的振动速度自功率谱对比如图所示......”。

7、“.....加筋平板振声在湍流边界层激励基础上响应特性研究物理教学论文。摘要船舶汽车和飞机等高速运动时，其外壳受湍流边界层壁面脉动压力激励而产生的内场声辐射成为该类交通工具自噪声的重要成分。基于模态叠加法计算结构振动响应。采用湍入平板内外侧附连水质量。水流流速，相当于实船航速边界层迁移速度，流体密度，运动黏度为。为保证湍流边界层壁面脉动压力功率谱有较高的幅值，以有效激励起平板振动，平板前缘流向距离取作，当地雷诺数，为充分发展湍流边界层。平板区域内边界层厚度以及壁面摩擦速度均以平板前缘的值为准，根据充分发展湍流边界层经验公式求得度功率谱级基本无影响横向加筋后，平板受湍流边界层激励的振动声辐射功率级在以上频段稍有降低图横向或纵向加筋平板的振动速度自功率谱对比图横向或纵向加筋平板对应的内声场声功率级对比纵向加筋后......”。

8、“.....多个峰值明显降低。筋板两侧板格看作边简支矩形薄板，内声场辐射声功率为各板格贡献量的线性叠加，平板总面积加筋平板振声在湍流边界层激励基础上响应特性研究物理教学论文均的湍流激励平板振动速度平方见式。平板振动内噪声的统计能量法采用统计能量法计算平板振动内噪声，避免高频时大量模态叠加的繁复运算。平板受湍流壁面脉动压力载荷激励，其正下方为内声场即声腔，平板声腔系统的能量关系图如图所示，平板与声腔两个子系统的功率平衡方程为计算方法验证湍流边界层激励下平板振动采用模态叠加法对湍流边界层激励下平板振动响应进行了计算，湍流压力激励的平板振声特性。物理空间或波数域模态叠加法中拟采用离散数值积分代替解析积分。对简支矩形平板这类已知振型解析解的结构，其模态叠加法属于解析法，而离散物理空间的模态叠加法属于种半数值半解析法......”。

9、“.....物理模型湍流边界层壁面脉动压力功率谱统计定常均匀的湍流边界层壁面脉动压力场为宽平稳各态遍历无差异，即湍流壁面脉动压力波数频率谱迁移脊云图中亮白色区域对水下平板的激励作用并不明显。船舶等水动力学领域，等分别采用波数域模态叠加法和有限元法研究了水中平板及声呐导流罩受湍流壁面脉动压力激励的振动。其指出与飞机汽车相比，船舶运动速度较低，迁移波波长远小于结构弯曲波波长，不会出现水动力巧合现象析解的结构，其模态叠加法属于解析法，而离散物理空间的模态叠加法属于种半数值半解析法。图湍流边界层激励平板振动内噪声声压自功率谱低马赫数湍流边界层激励下平板振声特性以流体介质声速为参照，案例属于低马赫数≪水流，其湍流边界层迁移波和平板结构弯曲波的色散关系如图所示，从图中明显看出迁移波数远远大于弯曲波数......”。