1、“.....如方孔椭圆形孔等，还有待于进步地研究。三试验数据的处理本文的刚度降模型和表达式是基于疲劳损伤两段理论而得到的。所以本文的试验数据也相应地是通过两部分来分别拟合的。但是如何来准确地划分这两个阶段是个还需进步研究的问题。本文的方法只是通过绘制出试验值曲线，然后通过目测来划分的，这种划分方法有着非常大的局限性。所以希望在以后的工作中能够通过些理论或者通过编程来找出这两个阶段划分的准则。四含孔板模型本文通过查阅相关的试验数据，定性地得到了不同孔径相同宽径比的寿命变化趋势。由于试验数据和时间的关系，本文并没有建立起孔径变化与寿命之间的模型，所以在以后的工作中，希望能够通过大量的试验，得到孔径变化与寿命之间的关系，从而建立起相应的数学模型......”。

2、“.....转眼间四个月过去了，我的毕业设计即将完成，大学生活也将在这里落幕。但在这短暂的几个月中，我学到了很多东西，也付出了很多努力，从对复合材料疲劳损伤累积理论的知半解，到现在的能用相关理论得到些简单有用的结论。通过这次的毕业设计，在卢老师的严格要求下，我的毕业设计才能按照进度顺利完成。还有卢老师的认真的态度也着实感染了我。在做毕业设计过程中，我对近二十年以来的疲劳损伤累积理论有了广泛的了解和认识，重点学习了刚度降模型。由于图书馆资料的缺乏，论文所用的材料都是通过各种方式获得的，这也从另方面锻炼了自己科技文献检索的动手能力，独立解决问题的能力也得到了很好的锻炼。因此，我认为毕业设计给我带来的不仅仅是这篇论文所所包括的内容......”。

3、“.....也特别感谢卢老师的严格要求和殷切关怀。卢老师经常利用自己的休息时间来给我们指导论文的难点，我才得以顺利得完成我的毕业设计。同时也感谢飞机教研室的王老师和李师兄，他们在我毕设期间都给过我许多帮助。还有大学四年里所有教过我课的老师和我的年级主任以及相关领导，我在这四年里的学习和生活都是因为有了他们的工作才得以有我今日的成绩。还有我的同学们，正是在他们的帮助下，才让我的大学生活如此丰富多彩与值得回味。参考文献，，轩福贞等复合材料层合板疲劳损伤的有效能耗分析法复合材料学报，，蒋永秋，胥晓鹏，王松平层合复合材料由于纤维基体脱胶引起刚度下降的估算见全国复合材料学术会议文集蒋永秋，胥晓鹏......”。

4、“.....叶秋复合材料层合板损伤过程中的刚度分析复合材料学报，，，，，王殿富，冯培锋，杜善义复合材料层合板疲劳的刚度衰退模型见第五届全国疲劳学术会议论文集，附录附录程序清单刚度变化曲线的绘图程序，，，循环数次，刚度降，循环数次，刚度降，循环数次，刚度降多元函数最小二乘法拟合模型参数的程序指数函数段拟合参数似。为了计算总的势能，将芯层所存储的势能也考虑在系统的能量平衡之中。同时屈曲载荷与弹性形变则有能量法来确定。假设的变形量大小是给定的加载值的个函数，而该加载值应用方法求线性特征值得到的。通过线弹性断裂力学中临界断裂载荷与脱粘长度之间的关系，就可以得到脱粘裂纹扩展的准则......”。

5、“.....读者可以参考资料和附录。设形变函数为此处，，即载两端固定的情况下，有对称傅立叶级数表示的变形函数。表示在独立方式下的振副。应用无量纲参数，则带有屈曲的总势能为同时，，此处，为弯曲能，为基体即芯层的应变能。是由外载荷所作的功，而且函数的定义见附录。采用同模型中相同的步骤。则在临界脱粘长度时，为了求单位宽度上的临界加载值，可以通过解方程得到此处，，，图夹层板内蜂窝夹心层的几何形状关于，等矩阵的定义，读者可以参考附录。对于不同的材料本文中特指面板与芯层......”。

6、“.....本文中对的表达采取了能量释放率的平均形式。对于定的复合材料及铺层，面板的弹性模量可以由经典层合板理论推得。蜂窝夹心层得力学性能参数通常用它的有效性能参数来描述，有效性能参数与均匀材料的芯层的性能参数相同。而这些有效性能参数是芯层材料性能参数与蜂窝几何参数的函数，其中几何参数包括芯层的杨氏模量，蜂窝壁厚，蜂窝尺寸如图所示。例如，蜂窝层的有效杨氏模量可以定义为蜂窝夹心层的几何参数可以通过的表达式来表达，这样同样也是芯层的几何形状的个函数，即就是此处，指芯层的高度，指剥落层的宽度。夹层板及蜂窝材料的力学性能参数可以通过参考资料和得到。因此，根据定的面板及芯层的几何形状和力学性能参数......”。

7、“.....就可以使设计者得到在临界脱粘长度下，裂纹扩展的临界加载值。结果及讨论首先应该找出种求的方法，然后再通过解方程来求临界断裂载荷。目前，复合材料夹层板的脱粘准则值还不确定，虽然可以利用经典线弹性力学方法通过Ⅰ型裂纹来测定，但是该方法对于夹层板并不适用。通过胶粘接合铝黏合层以及厚度为毫米英寸的环氧粘合剂的裂纹韧度即从参考资料中查得。而且由于夹层板的未知，所以可以应用于此处的分析中。虽然粘接结合面的断裂试验结果不能直接应用于大量粘合的情况，但是作为设计举例的目的，可以假设为铝面板与环氧夹心层的夹层板模型如图。对于拥有定的芯层高度，壁厚的蜂窝夹心层，如果它的有效模量与环氧剂的有效模量相接近，那么假设所提出的夹层板模型将与真实的模型很好的吻合......”。

8、“.....单位宽度上基体的弹性模量为。该数据与厚度为的的铝质蜂窝夹心层相接近。输入的数据为面板的杨氏模量面板的厚度芯层的杨氏模量芯层的厚度断裂韧度变形单元数用来计算式中的变形量图所选模型的材料及几何形状初始的临界脱粘长度设为，增长速率为每次反复循环增长，直至。图所示为在给定的脱胶长度下，面板单位宽度上的临界断裂载荷。图示的曲线形状是线弹性断裂力学中的种典型曲线及就是说，初始临界脱粘长度越大，裂纹增长的临界载荷就越小。从图可以看出，当脱粘裂纹长度小于时，铝合金面板的屈曲可以控制面板的破坏。从而，当达到定的脱胶长度时，静强度破坏将是主要的破坏方式，并且是决定夹层板破坏的个主导性因素......”。

9、“.....脱粘尺寸对夹板及芯层断裂应力的影响图所示为对该模型所进行的定性实验核对。该实验使用的夹层板包含厚的绿枞夹板，以及厚的泡沫状夹心层。从图中我们可以看到长的脱胶长度并不能够影响断裂破坏的状态，而当裂纹长度为时，会使破坏应力有略微的降低。因此，正如用线弹性断裂力学所预测的样，可能存在个最小的脱胶长度，当脱胶长度超过它时，裂纹才开始扩展。如果个复合材料夹层板的这个非破坏性值旦给定，那么当脱胶长度低于这个数值时，就可以采用静态破坏的理论来分析它。从图中我们可以看出，脱胶长度大于时，预测的破坏形式应该是屈曲以及脱胶裂纹的扩展。总体上看来，用模型所预测结果与用模型所预测的结果非常接近，尤其是当脱粘长度较长时。结论通过本文可知......”。