1、“.....参考和同济大学全涌的试验结果，拟合出了本文的阻尼拟合曲线。第章广州珠江新城西塔气动弹性效应横风向振动阻尼曲线顺风向振动阻尼曲线图阻尼随风速变化中对于横风向，其近似的拟合公式式中的些系数仅适用于西塔模型。图中清楚地看出，在低风速段，阻尼随着风速的增加而增加，在时达到最大值，此时总阻尼约为。之后，随着风速的增加，有了明显的下降。在风速附近总阻尼达到谷底，约为左右。图中对于顺风向，阻尼值呈稳步上伸趋势，可用多项式来逼近模型结构阻尼由前知，要识别结构的气动阻尼值，必须要知道结构阻尼值。结构阻尼值的测量可通过敲击法由公司的和软件处理获得，也可以由技术识别......”。

2、“.....且数据总量有限，通过技术识别的结果不稳定。在用软件敲击识别时发现，随着自由振动初始振幅的变化，结构的固有阻尼也随之变化。考虑到本模型结构平面仅在方向对称，而在方向则不对称，用软件得出的单结构阻尼并不合适，这就需要考虑结构阻尼变化这非线性因素的影响。由于敲击法的影响因素较多且无法保证准确的敲击点方向，本文采用静力拉伸法测量模型的结构阻尼。相比于敲击法来说，静力拉伸更直观简单。通过控制拉伸位移或拉力值第章广州珠江新城西塔气动弹性效应来调节初始幅值，将拉伸测量的加速度，对应到各不同实验风速的工况。本文通过选取些有价值的数据结果，初步得到了结构阻尼变化曲线。静力拉伸试验采用型弹簧称，精度，最大量程千克力，由于是以加速度为研究对象，即使量程有误差亦不会影响识别结果。模型结构刚度，计算得出拉伸位移。本次试验的数据采集时长为，频率为......”。

3、“.....拉伸法的试验结果见表。表静力拉伸法测结构阻尼表盘读数项目拉伸静态位移弹簧拉伸力起始最大加速度表盘读数项目拉伸静态位移弹簧拉伸力起始最大加速度图敲击加速度时程图静力拉伸加速度时程第章广州珠江新城西塔气动弹性效应加速度阻尼比图静力拉载下的阻尼变化图拉伸法测结构阻尼由于敲击也就等同输入了脉冲力，在理想条件下是可以识别的。但由于每次敲击的力度和着力点敲击方向敲击间隔等很难保持致，所以数据并不能用法进行处理。图中，可以清楚地发现，结构阻尼随着风速的增加而增加，但其作用机理尚不明确。试验结果表明通过拉伸筛选，宏观上把握了其变化的趋势，初步得到条幅值结构阻尼变化曲线。也得到了结构阻尼的近似拟合公式就广州西塔来说，在种意义上可以将拟合公式的第二三项近似作为结构阻尼随风速的变化依据......”。

4、“.....模型的气动阻尼值在大部分情况下为正值，结构偏于安全。仅在第章广州珠江新城西塔气动弹性效应年重现期风速附近出现负的气动阻尼，阻尼值约为。此时表现为结构总阻尼下减，动力响应快速增大，由于负气动阻尼的绝对值较小，不会对结构造成破坏。由于刚体模型没有考虑气动阻尼力的影响，所以刚体模型试验结果是偏于保守的。与刚性模型试验结果进行对比本文将气动弹性模型结果与刚体模型试验结果进行了对比。图是用的试验结果计算度风向角方向峰值加速度随风速的变化并和图的气弹模型试验结果做的比较仅对横风向。风速峰值加速度阻尼比气弹模型阻尼比图不同试验方法得到横风向峰值加速度图可见在低风速段，采用阻尼的刚性模型结果和气弹模型的结果较为接近。而在高速段，采用阻尼比进行计算的结果接近气弹模型的结果。实际上......”。

5、“.....因此刚性模型的计算结果依然是偏小，只有在风速附近时，两种试验的结果吻合得最好，这和在该风速下气弹模型的高阻尼值最大达，见图有关。同时列出了年重现期的数据，见表。表与天平结果对比加速度，方向重现期年测压天平气弹阻尼方向方向表中列出的，均为该重现期风速下的最大加速度响应。方向加速度响应在第章广州珠江新城西塔气动弹性效应和风向角附近时达到最大值，而方向则在附近时达到。天平试验中，若按规范要求取混凝土结构阻尼比，则结果完全满足要求。由图看到，年重现期原型风速以下风速对应的阻尼偏小不到，若天平试验的结构阻尼按取值，则与气弹结果比较吻合，当然，实际原型结构的阻尼会比较大。气弹试验发现横风向在旋涡脱落风速附近，会出现总阻尼减小的突发振动放大现象，在定风速附近，出现了负的气动阻尼，由于出现短暂且数值很小左右，所以不会对结构产生不利影响......”。

6、“.....每隔采样次，共采得组数据，分析了各风向的加速度响应特性。风向角度加速度有东塔无东塔风向角度加速度有东塔无东塔年重现期风速方向年重现期风速方向图年重现期风速有东塔对比实验由图发现对方向，在最不利风向角度下加速度有，相比于无东塔响应有的增幅图中对于方向，在不利的风向角度下加速度最大为，相比有的增加。从上图中明显地看出，试验风向角后的数据趋于致，此时东塔将不在起干扰作用，加速度出现峰值的角度大约是左右，所以对和进行频谱分析。度风向角第章广州珠江新城西塔气动弹性效应方向无东塔功率谱方向有东塔功率谱方向无东塔功率谱方向有东塔功率谱图风向角模型试验有无东塔加速度功率谱度风向角方向无东塔功率谱方向有东塔功率谱第章广州珠江新城西塔气动弹性效应方向无东塔功率谱方向有东塔功率谱图风向角模型试验有无东塔加速度功率谱在风向角时......”。

7、“.....提高较小，并不显著。而在风向角时图，发现低频部分的功率谱有较大的提高有东塔时，方向第阶谱峰值均比无东塔时高，且提高幅度较大。表现在加速度响应数值上的异常增大。东塔的存在改变了来流风场，结构也因此而附加阻尼见表，但风场的受扰改动对结构影响更大尽管阻尼值大，但加速度仍然变大，此时的西塔处于东塔尾流激励区域之中。可以发现，在风向角方向和方向风向角附近，干扰响应达到最大值，所以对于将要立项的广州东塔干扰效应还需另行研究。对于加速度响应来说，无论方向还是方向，都在横风向附近或干扰区域内达到最大值。表年重现期风速有无东塔的阻尼比方向工况方向方向风向角方向风向角方向有东塔无东塔本章小结本章对西弹气动弹性效应进行了试验分析，得到了气动加速度响应。运用技术成功地分离出了结构的参数特性，并初步拟合了其变化的影响。和刚体模型试验数据进行了比较......”。

8、“.....最后，在东塔干扰情况下，结构响应有了较大的增加，为此，将来需要专门对东西塔进行群体相互干扰效应的研究。第章广州西塔模型减振控制的初步研究第章方形截面气弹模型同步测压试验研究概述从高层建筑诞生的那天起，如何降低结构的荷载响应就直是工程设计首要目标。高层建筑由于其特殊的结构特性，仅靠结构本身有时不足以满足日后的使用功能，这就需要对其采取控制措施。对振动响应而言，目前已发展了多种降低响应的理论和措施。通过对高耸和桥梁设置减振措施，有效地降低结构响应，使结构更好地满足使用要求。在些超高层建筑和高耸结构上已经得到了广泛的应用。本章对广州西塔气动弹性模型设置了减振装置图，并对其进行了年重现期风速试验按规范要求，考察其在布置时的减振效果，分析了些数据结果。减振原理介绍几种常见的减振措施调频质量阻尼器又称......”。

9、“.....在高层建筑上，它的设置方式见图。可以看出其本身个由弹簧阻尼器和质量块组成的振动系统。当结构在风荷载作用下产生水平风振反应时，就会带动调频质量阻尼器的振动，而调频质量阻尼器的振动惯性力和主动控制力又会反馈回来作用于结构本身。因此若根据对结构强度刚度和舒适度的设计要求去合理地选择控制力和调频质量阻尼器的参数，那就能实现对结构风振反应的控制。事实上，作为被动形式的调频质量阻尼器早就被用来减小机器所引起的振动，这就是人们常称之谓的动力吸振器。图减振设置矩形和圆柱形水罐于年由日本等人首先提出。它是种固在结构楼层或第章广州西塔模型减振控制的初步研究屋面上的矩形和柱形水罐。可以是浅水的，也可以是深水的可以是大型水箱，也可以是多个小型水罐的组合。当建筑结构在风荷载作用下发生振动时将带动水罐起运动。而水罐的运动会使罐中的水产生晃动，并引起表面的波浪......”。