1、“.....按以上各式算出后，即可从标准油泵系列中选取所需油泵型号。油箱容积与油管内径计算油箱容积计算般要求油箱容积不得小于全部工作油缸工作容积的三倍，即油管内径计算由高压管路内径式中油泵理论流量哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文高压管路中油的流速低压管路内径式中低压管路中油的流速。液压系统参数计算油缸选型确定由公式可知,升高机构油缸倾卸机构油缸根据,计算结果，举升有缸选用多级油缸Ⅰ，倾卸油缸选用单级油缸。油泵选型确定液压缸工作容积计算油泵流量哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文取力器速比举升时发动机转速油泵转速油泵每转流量根据以上计算结果，选取型齿轮泵......”。

2、“.....选用通用性强可靠性好维修方便的机械操纵分配阀三位六通液压阀。油箱容积与管路内径确定油箱容积倍倍高压油管内径低压管路内径根据管路计算结果选用两层钢丝编织胶管作哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文为高压管，管接头形式为型扣压式低压回油管则选用内径的层钢丝编织低压胶管。液压油冬季选用号机械油，夏季号机械油。取力器的选择各类专用汽车的专用工作装置主要由汽车发动机提供动力源。取力器就是汽车的种专用动力输出装置。它从发动机取出部分功率，用于驱动各类液压泵真空泵空压机以及各种专用汽车工作机械。取力器布置方案选择专用车取力总布置方案决定于取力方式。常见的取力方式可分类如下分动器取力传动轴取力从倒档齿轮取力轴取力从从中间轴末端取力从中间轴齿轮取力上置式轴取力从变速器取力从飞轮后端取力从前端取力发动机取力分类取力方式从发动机前端取力的特点是采用液压传动......”。

3、“.....固此种取力方式常用于由长头式汽车底盘改装的大型混泥土搅拌运输车。从飞轮后端取力的特点是取力器不受主离合器影响，传动系统与发动机直接相连，取力器到工作装置距离短传动系统简单可靠取出的功率大传动效率高。这种方案应用较广，如平头式汽车改装的大中型混泥土搅拌车等。从变速器轴取力的布置方案又称变速器上置式方案。此种方案将取力器叠置于变速器之上，用惰轮与轴常啮合齿轮啮合获取动力，固需哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文改制原变速器顶盖。此方案应用很广，如自卸车冷藏车垃圾车等般都从变速器上端取力。从变速器取力的其他方案从变速器取力有多种方案，如从中间轴末端取力，从道档齿轮取力，从上取力等。但最常见的还是从中间轴齿轮取力，称为侧置式取力，又可分为左侧与又侧布置方案，如系列汽车取力器系列汽车取力器均为侧置取力器。传动轴取力方案是将取力器设计成独立结构，设置于变速器输出轴与汽车万向传动轴之间，该独立的专用取力装置固定在汽车车架上不随传动轴摆动......”。

4、“.....设计时应使用可伸缩的附件传动轴与其相连，并应注意动平衡与隔振消振。分动器取力布置方案主要用于全轮驱动的牵引车汽车起重机等来驱动绞盘或起重机构。从取力器到工作装置间可采用机械传动或液压传动。本设计选用底盘为，所以选用从中间轴齿轮取力的布置方案。取力器基本参数选择取力器实质上是种单级变速器。其基本参数有取力器总速比额定输出转矩输出轴旋向以及结构质量等。系列汽车取力器有等几种型号。其总速比发动机转速与取力器输出转速之比有等多种配比。其额定输出扭矩有和等。输出旋向均为与发动机旋向相反。结构参考质量为。本设计选用取力器型号为,其总速比为哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文第章高位自卸基本性能参数计算专用汽车性能参数计算是总体设计的主要内容之，其目的是检验整车参数选择是否合理，使用性能参数能否满足要求。最基本的性能参数计算包括动力性计算经济性和稳定性计算。高位自卸汽车整车性能参数见表，表......”。

5、“.....是汽车动力性计算的主要依据。在外特性图上，发动机的输出转矩和输出功率随发动机转速变化的二条重要特性曲线，为非对称曲线。工程实践表明，可用二次三项式来描述汽车发动机的外特性，即式中发动机输出转矩，发动机输出转速待定系数，由具体的外特性曲线决定。可由多种途径获得，如果没有所要的发动机外特性，但从发动机铭牌上知道该发动机的最大输出功率及相应转速和该发动机的最大转矩及相应转速时，可用下列经验公式来描述发动机的外特性毕业设计论文作用线越过车轮的支承点接地点，则车辆会发生翻倾。若整车的重力作用线正好通过支承点，则车辆处于临界的倾翻状态，此时的坡度角称为最大倾翻稳定角。另方面......”。

6、“.....若坡道阻力大于附着力时车辆由于附着力不足而向下滑移，同样也会出现失稳，其最大滑移角仅取决于车轮和路面间的附着系数，有由于侧翻是种危险的失稳工况，因此，为避免侧翻，依据测滑先于侧翻的条件有取高位自卸汽车轮胎和普通混凝土路面间的横向附着系数，则专用汽车的最大侧倾稳定角不小于。图为侧向稳定的临界状态，有式中轮距所以高位自卸汽车的横向稳定性能够保证。，所以，所以高位自卸汽车的纵向稳定性得到保证。高位自卸汽车卸货时稳定性计算在横向坡道高位倾卸时侧向稳定性，可按下式计算图侧想稳定性的临界状态图哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文式中分别为高位自卸车底盘和货箱及货物举升后的质心高度分别为高位自卸车底盘和货箱及货物的质量高位自卸车的总质量。满载卸货时，横向最大侧倾稳定角为空载卸货时，横向最大侧倾稳定角为所以......”。

7、“.....最大侧倾稳定角，此时能够保证高位自卸汽车卸货不会发生横向侧倾。哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文参考文献吴融华多种形式的自卸汽车货车天地商用汽车版，庄武生高位装卸自卸两用型农用车设计王祖德我国专业汽车分品种发展分析专用汽车发展论坛，张海鹰自卸车举升机构设计及力学分析市政技术，麻士褀,周亮重型自卸车倾卸机构的方案设计石家庄铁道学院学报，余仁义,梁涛自卸汽车倾卸机构的设计专用汽车蔡东,匡西友,郭涛种新型四连杆机构双侧卸货自卸车重型汽车鲍际辉自卸汽车拉杆式自锁机构设计与计算汽车技术丁智平气液动剪叉式升降平台运动受力分析及其应用株洲工学院学报,李鄂民,李金涛剪叉机构两种液压缸布置方式的分析和比较甘肃工业大学学报,唐朝明剪叉式液压升降台的设计机车车辆工艺,徐达,蒋崇贤专用车辆结构与设计北京北京理工大学出版社,王望文编汽车设计北京机械工业出版社,成大先,等机械设计手册第四版北京化学工业出版社......”。

8、“.....也意味着大学生活将要结束，也为我这大学四年生活画上了个不太圆满的句号，因为工作的原因，没有把精力全部投入在设计当中，但还是要特别的感谢我的导师季海成老师对我的帮助，谢谢你季老师通过这次设计，让我学习到很多大学四年里漏学或没有学到的知识，这也将会是我走入社会中所能用到的个大大的财富。最后衷心的祝福我的导师季海成老师和各位同学对我的帮助，衷心的祝福你们在以后的工作中事事顺利。式中发动机最大输出转矩，发动机最大输出转矩时的转速发动机最大输出功率时的转速发动机最大输出功率时的转矩。由式和式可得哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文如果知道发动机外特性曲线时，可利用拉格朗日三点插值法求出待定系数。在外特性曲线上选取三个点，即，依拉氏插值三项式有将上式展开......”。

9、“.....驱动力和行驶阻力之间存在如下平衡关系式中驱动力滚动阻力坡道阻力空气阻力加速阻力，。哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文换算后的又因为将式代入并整理后，可得式中动力性评价指标衡量汽车动力性能的评价指标有三个。即最高车速最大爬坡度和加速性能。最高车速根据最高车速的定义，有由式可得将滚动阻力方程式代入上式，可得所以令哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计论文又因,，可确定专用汽车的最高车速为最大爬坡度当汽车以最第挡稳定速度爬起时，则由式可得将上式两边以为自变量求导，可得当时，取最大值，此时代入式，可得令对上两式整理可得因为实际上滚动阻力总是存在，并且滚动阻力系数愈大，汽车爬坡能力愈小，所以上式中应取负号，又因......”。