1、“.....还要考虑键槽对轴强度的影响。当该轴段截面上有个键槽时，增大，两个键槽时，增大。值由表确定轴，轴，轴，轴。轴，因为轴处有个键槽，则。轴，设有两个键槽，则，取整。轴，设有两个键槽，则，取整。轴，因为轴处有个键槽，则，取整为。轴的结构设计轴的结构设计各轴段直径的确定最小直径，锥齿轮轴外伸轴段，取。根据齿轮轴的轴向定位要求，定位高度，取。螺母定位轴段，取。滚动轴承段，，滚动轴承选取，其尺寸为。过渡轴段，取。滚动轴承段，，滚动轴承选取，其尺寸为。各轴段长度的确定考虑到所选液力耦合器的配合，取。由箱体结构轴承端盖装配关系等确定，。由定位螺母确定，。由滚动轴承及装配关系确定，。由装配关系确定，。由滚动轴承及装配关系确定，。轴的结构设计各轴段直径的确定最小直径，滚动轴承段，，滚动轴承选取，其尺寸为。斜齿小齿轮轴段，。根据齿轮的轴向定位要求，取。锥齿大齿轮轴段，。滚动轴承段，，滚动轴承选取......”。

2、“.....取。由斜齿小齿轮的毂孔宽度确定，。由定位装配关系确定，。由锥齿大齿轮装配尺寸确定，。由滚动轴承及装配关系确定，。轴的结构设计各轴段直径的确定最小直径，滚动轴承段，，滚动轴承选取，其尺寸为。斜齿大齿轮轴段，。根据齿轮的轴向定位要求，取。斜齿小齿轮轴段，。滚动轴承段，，滚动轴承选取，其尺寸为。各轴段长度的确定由滚动轴承及箱体结构确定，取。由斜齿大齿轮的毂孔宽度确定，。由定位及装配关系确定，。由直齿小齿轮的毂孔宽度确定，。由滚动轴承及装配关系确定，。轴的结构设计各轴段直径的确定由机头轴配合尺寸确定，机头轴为内花键，减速器轴为外花键，其花键配合为。取滚动轴承段，，滚动轴承选取，其尺寸为。定位段，取。定位段，取。斜齿大齿轮轴段，。滚动轴承段，，滚动轴承选取，其尺寸为。各轴段长度的确定由与机头轴的连接关系确定，取。由滚动轴承及箱体结构确定，取。由定位及装配关系确定，......”。

3、“.....。由直齿大齿轮的毂孔宽度确定，。由滚动轴承及装配关系确定，。轴的校核这里以轴为例轴的力学模型的建立轴上力的作用点位置和支点跨距的确定齿轮对轴的力作用点按简化原则应在齿轮宽度的中点，因此可决定轴上两齿轮力的作用位置。轴上安装的，从表可知它的负荷作用中心到轴承外端面的距离，故可算出支点跨距和轴上各力作用点相对位置尺寸。支点跨距斜齿大齿轮的力作用点到右支点距离两齿轮的力作用点之间的距离斜齿小齿轮的力的作用点到左支点的距离。如图图轴的简图计算轴上的作用力斜齿大齿轮斜齿小齿轮计算支反力垂直面支反力如图由绕支点的力矩和，得方向向下。同理，由绕支点的力矩和，得方向向下。由轴上的合力，校核计算无误。水平支反力如图由绕支点的力矩和，得方向向下。同理，由绕支点的力矩和，得方向向下。由轴上的合力，校核计算无误......”。

4、“.....所以扭转切应力视为循环变应力，折算系数。处右右左左处右右右左左弯扭合成强度校核进行校核时，通常只校核轴上承受最大弯矩和转矩的截面即危险截面的强度。右右根据选定的轴材料，调质处理，由教材表查得。因，故强度足够。源技术与管理，刘俊杰，李旻，李文生，邱然带式输送机的设计与应用农机化研究徐远浅谈粮食的输送机械黑龙江粮油科技，史俊明带式输送机输送带常见故障及处理方法山西焦煤科技，宋伟刚通用带式输送机设计第版北京机械工业出版社......”。

5、“.....刘建勋电动滚筒设计与选用手册第版北京化学工业出版社,蔡春源机电液设计手册第版北京机械工业出版社,沈阳东北大学出版社注从上到下依次为图键的选择和校核这里以轴上的键为例。由轴的细部结构设计，选定斜齿大齿轮外键为，标记键直齿小齿轮外键为，标记键由于是同根轴上的键，传递的转矩相同，所以只需校核短键即可。根据校核公式式中传递转矩，键与轮毂键槽的接触高度，，为键高，键的工作长度，轴的直径，键轴轮毂三者中最弱材料的许用挤压应力，见表，取键联接强度足够。滚动轴承的选择与校核以轴上的滚动轴承为例滚动轴承的选择根据载荷及速度情况，拟定选用圆锥滚子轴承。由轴的结构设计，根据，选取其基本参数查表，，,，，。滚动轴承的校核径向载荷轴承受力如图，根据轴的分析，可知点总支反力，点总支反力。轴向载荷外部轴向力，指向处轴承方向向右。方向向右，方向向左。因为，，所以处轴承被压紧，处轴承放松......”。

6、“.....。当量动载荷由表查出载荷系数。轴承因，由表可知，轴承因，由表可知验算轴承寿命因，故只需验算轴承。根据表设定轴承寿命为年。其中，温度系数轴承工作温度小于，轴承寿命足够。托辊的校核托辊的设计方法根据带宽托辊直径托辊槽角托辊前倾角等已知条件选择满足条件的托辊轴承托辊般要满足两个条件辊子转速的要求，不超过最高转速的要求辊子静载荷和动载荷要求，不超过理论最大载荷，以保证托辊轴承的使用寿命。根据输送机总体的原始参数的设计计算可以得到托辊的结构如图。图槽型上托辊图平行下托辊校核辊子载荷静载计算静载计算按公式承载分支回程分支式中承载分支托辊静载荷承载分支托辊间距辊子载荷系数，表带速每米长输送带质量，输送能力，回程分支托辊间距，取将各值代入公式得查有关资料，上托辊,，承载能力满足要求。查有关资料，下托辊,，承载能力满足要求。动载计算动载计算按公式承载分支回程分支式中运行系数，冲击系数......”。

7、“.....工况系数，将各值代入公式得托辊的额定负荷和最大转速托辊的实际负荷按公式式中托辊的实际负荷输送带单位长度质量，物料单位长度质量，重力加速度托辊间距系数，根据物料块度选择，，取系数，根据环境干湿程度选择，，取系数，根据工作时间长短选择，，取系数，根据带速快慢选择，，取将以上各值代入公式得表值带宽平行托辊槽形托辊根据表带宽时，，满足条件。其它设备的选型滚筒的选择输送机的滚筒分为传动滚筒与改向滚筒两类，作为输送机的动力传递装置与输送带的改向装置，是重要的功能部件。驱动滚筒的选择驱动滚筒作用是传递牵引力，因此驱动滚筒受扭矩和和合张力的作用，根据带宽扭矩和合张力选择驱动滚筒直径为。改向滚筒的选择改向滚筒的选型根据带宽改向滚筒的合张力选择表改向滚筒直径部位直径机头部机尾部其余度改向其余度改向导料槽及清扫器选型导料槽有矩形口槽角矩形口槽角喇叭口槽角和喇叭口槽角四种类型导料槽，选定导料槽类型后，根据带宽托辊直径等参数在导料槽表中选择导料槽......”。

8、“.....经制动力矩的核算视其具体情况增设逆止装置，本系列设有带式逆止器滚柱逆止器和液压电磁闸瓦制动器。带式逆止器结构简单，适用于倾角的上行输送机，缺点是制动时先倒转段，造成给料处堵塞溢料，头部滚筒直径越大，倒转距离越长。因此对功率较大的输送机不宜采用带式逆止器。滚柱逆止器按减速器型号选配，减速器在以上的上行输送机均可选用。液压电磁闸瓦制动器较实用于向下输送及水平输送时停车时间有要求的场合。综合本次设计的输送机的各项特点及选用的减速器的选用逆止器选用滚柱型逆止器比较合理。保护设备与其他辅助设备选型此类设备根据用户的需要添加，般用于输送机安全运行等用途。第章经济与技术分析本设计是长距离矿用皮带输送机总体设计，通过原始参数的设计和计算设计出输送机的总体参数及各部件的设计。通过总体设计从经济方面分析，皮带机广泛的应用于各个生产部门，其各种标准件都可以购买到，同时皮带机的般性的零件都可以工厂自己加工，这样就节省了大量的成本。在技术方面本毕业设计解决了输送机多点驱动的问题，以及输送带张力过大的问题......”。

9、“.....在技术方面拥有先进性。结论本设计是关于长距离矿用皮带输送机总体的设计，这是种运量大运距长输送范围广结构简单运行可靠的连续运输机械，通过驱动装置带动传动滚筒，并通过滚筒与输送带之间的摩擦带动整条皮带起工作，这种传动方式结构简单，节约能源。带式输送机设计适应高速发展的工业要求，在设计的过程中能不断的发现些方法和新的思路。带式输送机的主要结构是机架输送带传动滚筒改向滚筒托辊联轴器离合器逆止器制动器电动机减速器张紧装置等等，通过计算和实际考虑来确定各种部件的型号，以满足实际运输的要求。设计中，研究和分析长距离矿用带式输送机的工作原理以及工作环境，进行了输送机的总体方案设计，研究了输送机的各种性能，通过对输送机的张紧装置的分析，采用了比较先进的液压式自动拉紧装置及液压张紧车拉紧，可实现机械的自动化。致谢在毕业设计这段时间里，通过此设计的题目，使我真的学到了很多很多新知识和新方法。同时，还将自己这四年所学的知识充分的进行了应用，就是为了做出份令人满意的设计。在此我衷心地感谢我的毕业设计指导教师赵砚虹老师......”。