1、“.....最大轮压起重机估计总重包括葫芦小车重量空载时，最小轮压车轮踏面疲劳计算载荷车轮材料采用调质，抗拉强度屈服点选择车轮直径,由表查得轨道型号为方钢。由圆柱形踏面与平顶轨道接触，故按线接触条件进行计算线接触局部挤压强度验算许用线接触应力常数由表查得车轮与轨道的有效接触长度，方钢轨道的车轮直径分别为转速系数工作级别系数，车轮转速时，当工作级别为时，查得由于，故验算通过。上下端梁的车轮与轨道由于上下端梁的车轮与轨道受力样，故车轮和轨道选择样。按轮压均布计算大车车轮的最大轮压和最小满载时，最大轮压起重机估计总重包括葫芦小车重量空载时......”。

2、“.....抗拉强度屈服点选择车轮直径,由表查得轨道型号为方钢。由圆柱形踏面与平顶轨道接触，故按线接触条件进行计算线接触局部挤压强度验算工程画教研室机械制图,北京高等教育出版社，许用线接触应力常数由表查得车轮与轨道的有效接触长度，方钢轨道的车轮直径分别为转速系数工作级别系数，车轮转速时，当工作级别为时，查得由于，故验算通过。运行阻力计算起重机在直线轨道上稳定运行的静阻力，它由摩擦阻力和坡道阻力组成。摩擦阻力计算起重机大车运行机构在两条水平轨道和条垂直轨道上运行，故水平反滚轮大车的摩擦阻力为坡道阻力计算当坡道很小时，在计算中可用轨道坡度代替，......”。

3、“.....它的选择需要确定三合减速器的电动机的额定功率和减速器的传动比。三合减速器的电动机的选择三合减速器的电动机的静功率起重机运行静阻力起重机运行速度机构传动效率，可取电动机个数由于运行机构的静载荷变化较小，动载荷较大，因此所选用电动机的额定功率应比静功率大，以满足电动机的起动要求。大车运行机构可按下式初选电动机电动机起动时惯性影响的功率增大系数可取故根据基准工作制为,负载持续率为，和初选功率选用三合专用电动机，型号,技术参数额定功率，转速，制动力矩，重量。三合减速器的传动比三合运行机构减速器的选择要满足弹性震动力矩增大系数，可取基准接电持续率时，电动机的额定功率工作级别，标准减速器承载能力表中的许用功率由于和......”。

4、“.....运行打滑验算为了使起重机运行时可靠地起动和制动，防止出现驱动轮在轨道上的打滑现象，避免车轮打滑影响起重机的正常工作和加剧车轮的磨损，应分别对驱动轮做起动和制动时的打滑验算对于起重机大车运行机构验算空载小车位于悬臂梁根部时轮压最小的驱动轮，其验算公式为粘着系数，粘着安全系数，轴承摩擦系数，轴承内径，车轮直径，驱动轮最小轮压电动机的起动力矩，考虑到空载起动容易打滑，司机于起动时在转子回路中接入较多的电阻器，以适当减小电动机输出力矩，可取。传动机构中其他传动零件飞轮矩影响的系数，电动机转子转动惯量，电动机轴上带制动轮联轴器的转动惯量，起动平均加速度，故大车驱动轮不打滑。参考文献张质文......”。

5、“.....王殿臣起重输送机械图册上册北京机械工业出版社，周明衡减速器选用手册北京化学工业出版社实用教程中文版哈尔滨哈尔滨工业大学出版社大连理工大学工程画教研室机械制图,北京高等教育出版社，杨长揆，傅东明起重机械第二版北京机械工业出版社，倪庆兴，王殿臣起重输送机械图册上册北京机械工业出版社，西南交通大学等起重机设计手册北京机械工业出版社，周明衡减速器选用手册北京化学工业出版社陈道南，盛汉中起重机设计课程设计指导书北京机械工业出版社，起重机设计手册编写组起重机设计手册北京机械工业出版社，徐格宁起重输送机金属结构设计北京机械工业出版社，孙恒，陈作模机械原理第六版北京高等教育出版社，杨长揆，傅东明起重机械第版北京机械工业出版社，倪庆兴，王殿臣起重机械上海上海交通大学出版社，管彤贤,潘力行，龚贤起重机械典型结构图册北京人民交通出版社......”。

6、“.....何永然，刘以俊机械设计课程设计武汉华中科技大学出版社实用教程中文版哈尔滨哈尔滨工业大学出版社冯如设计在线与机械制图手册北京电子工业出版社大连理工大学受弯曲正应力为上下上上下端梁的组合应力为上上上故，满足强度要求。上下端梁稳定性整体稳定性上下端梁高宽比，满足要求，不需要验算整体稳定性。局部稳定性上下端梁受压翼缘外伸部分不失稳的极限宽厚比为，满足要求，不需要验算局部稳定性。上下端梁两腹板之间的受压翼缘板不失稳的极限宽厚比为，满足要求，不需要验算局部稳定性。上下端梁腹板不失稳的极限宽厚比为，满足要求，不需要验算局部稳定性。故端梁不需要设置任何加劲肋。悬臂梁与端梁上下端梁连接计算焊缝连接计算悬臂梁与端梁支承立柱的连接，采用贴角焊缝连接......”。

7、“.....当满载葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时，连接处贴角焊缝承受最大垂直弯矩和水平弯矩作用连接处贴角焊缝承受最大垂直弯矩连接处贴角焊缝承受最大水平弯矩在最大垂直弯矩和水平弯矩作用下，与焊缝连接的悬臂梁下翼缘板所受的应力为由于悬臂梁与端梁支承立柱的连接是悬臂梁下翼缘板与立柱贴角焊缝连接，故在最大弯矩作用下，下翼缘板的最大承载能力可按翼缘板承受的轴向力计算即悬臂梁下翼缘板的截面积，下翼缘板与立柱采用四周围焊，焊缝的焊脚尺寸，下翼缘板焊缝承载剪力应等于......”。

8、“.....贴角焊缝时，焊缝的许用应力为故，焊缝满足强度要求。悬臂梁上翼缘板与斜板连接焊缝计算由于上翼缘板与斜板焊缝连接同样承受最大垂直弯矩和水平弯矩作用，所以在最大垂直弯矩和水平弯矩作用下，与焊缝连接的悬臂梁上翼缘板所受的应力为故在最大弯矩作用下，上翼缘板的最大承载能力可按翼缘板承受的轴向力计算即悬臂梁上翼缘板的截面积，上翼缘板与斜板为单焊缝，焊缝的焊脚尺寸，上翼缘板焊缝承载剪力应等于，则焊缝剪切应力为总材料,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为故，焊缝满足强度要求......”。

9、“.....端梁上翼缘板与连接板处焊缝简图如下端梁上翼缘板与连接板处焊缝简图上翼缘板与连接板为四周围焊缝，焊缝的焊脚尺寸，上翼缘板焊缝承载剪力应等于，则焊缝剪切应力为总材料,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为故，焊缝满足强度要求。上端梁连接分别有右连接板和下连接板，它们分别承受水平弯矩作用和垂直弯矩作用。右连接板与上端梁上翼缘板连接处承受的水平弯矩为上右连接板与上端梁上翼缘板连接处承受的弯曲正应力为上上则右连接板与上端梁上翼缘板承受的轴向力为上上端梁上翼缘板的截面积，右连接板焊缝为四周围焊缝，如图所示右连接板焊缝简图由于右连接板焊缝承载的剪切力应等于故右连接板焊缝的剪应力为材料,贴角焊缝时......”。