启动困难，要求有大的启动转矩所用电动机功率不太大，般不超过，小的只有几千瓦，但总的数量大在露天工作，要求电动机维护简单工作可靠。所以，抽油机所用电动机都是封闭式鼠笼异步电动机。它的构造简单坚固易维修。八十年代以前国产抽油机所选配的电动机大多数是或高启动转矩系列，之后，其替代产品系列的三相异步封闭式鼠笼型电动机，是我国研制成功的节能新型电机，现在已基本上取代了和系列，成为新的基本系列电机。电动机的选择除了确定适合于抽油机工作的类型之外，还要确定适合各型抽油机工作的电动机的容量即电动机的额定功率。利用均方根扭矩选择新型型游梁式抽油机电动机的额定功率电动机功率与传递到减速箱从动轴上扭矩的关系式为式中传至曲柄轴上的扭矩，电动机额定功率曲柄轴转数悬点冲次数，传动效率，皮带传动效率，减速箱传动效率，。由式就可得到根据曲柄轴上的扭矩确定所需要的电动机额定功率的计算公式为由式可看出抽油机工作时，实际在去柄轴上所产生的扭矩和冲数决定着需要的电动机功率。但是曲柄扭矩在整个工作过程中是变化的，而只在上下冲程的瞬间达到最大值。在变负荷条件下，电动机的选择就不能根据瞬时最大扭矩来计算。否则动机在大部分时间不能满载工作，其效率和功率因素都不高，电动机功率利用就不充分。在变负荷条件下，电动机选择的般方法是根据负载电流或扭矩的变化规律，按均方根求出等值电流或等值扭矩来计算，则式中需要的电动机功率即需要选用的电动机额定功率，冲数，传动效率，计算得，取曲柄轴上的均方根扭矩，。所谓均方根扭矩，就是用个不变化的固定扭矩代替变化的实际扭矩。使其电动机的发热条件相同，则此固定扭矩即为实际变化扭矩的等值扭矩。计算得到的扭矩曲线或测得的瞬时扭矩来计算式中曲柄轴瞬时扭矩随曲柄转角而边，曲柄转角计算时取的间隙越小，则计算越准确。取编程计算得到的组扭矩数据根据式计算出再利用前面已计算数据和已知数据，根据式计算出。在机械设计手册查得可采用电动机型号为。第章型游梁随动平衡抽油机强度校核抽油机各杆件和各节点的受力分析是抽油机设计计算的基本任务之。只有在受力分析的基础上，才能正确的设计计算零件的尺寸，以保证零件具有足够的强度和可靠性，下面首先对型游梁随动型抽油机的受力进行分析。型游梁随动平衡抽油机所受外力图抽油机受力示意图图为作用于型游梁随动型抽油机的外力，对各力解释如下悬点载荷曲随动平衡重驴驴头自重游游梁随动平衡重，。型游梁随动平衡抽油机零件强度校核游梁式抽油机零件主要包括连杆游梁曲柄销游梁尾轴承游梁支架轴承支架减速箱的零件等。游梁式抽油机的支架属于空间刚架结构，可用结构力学的方法进行内力分析和强度计算在已知各轴承反力以后，轴的强度计算及轴承的使用寿命校核比较容易减速箱计算工作量比较大，包括齿轮传动的设计计算，轴的强度计算及轴承的使用寿命等。通过对对曲柄的受力分析及减速箱传递扭矩的计算，可确定作用于减速箱有关零件上的外负荷，通过对零件的受力分析便可知道其内力，并进行强度计算。下面仅就抽油机连杆曲柄销等主要部件的强度计算进行研究。抽油机主要零件都承受交变载荷的作用，因此其强度计算包括静强度和疲劳强度计算两个部分。当静强度计算时，假定抽油泵柱塞瞬时卡住如在柱塞和泵筒间落入砂粒，即砂卡而驴头继续工作，那么在悬点处产生的最大载荷有可能超过工作时悬点的最大允许载荷。短时间作用的悬点最大载荷为瞬式中悬点短时间作用的最大载荷，即在计算抽油机零件的静强度时，悬点计算负荷取为瞬考虑到柱塞瞬时卡住时悬点载荷的增加倍数，瞬。当进行疲劳强度计算时，由于决定疲劳强度的不是最大应力的大小，而是应力幅值，故在疲劳强度计算时，悬点计算负荷不能取为常数，而必须用悬点示功图确定悬点瞬时计算负荷。由于在抽油机使用范围内，不同的下泵深度和不同的抽汲参数直接影响抽油机悬点负荷大小及示功图形状，因此也直接影响抽油机零件的应力状态。因此当确定抽油机零件的应力以进行疲劳强度计算时，应该讨论在该型抽油机使用范围内的三种下泵深度情况最小的最大的和平均的下泵深度。般可考虑以下两种抽汲工况在给定的最小下泵深度条件下，用最大的冲程长度和最大冲程次数以及尽可能小的泵径抽汲所需的产量。在给定的最大或平均下泵深度条件下，用最大冲程长度，尽可能小的冲程次数和泵径抽汲所需的产量。在利用以上两种抽汲工况确定悬点示功图时，还应遵循以下的基本原则调节下泵深度及沉没度等参数，使抽油机工作时的悬点最大负荷即示功图上载荷最大值达到抽油机悬点的最大允许负荷。连杆强度校核抽油机的连杆比较轻，运动产生的惯性力及惯性力矩较小。如果忽略连杆运动所产生的惯性力和惯性力矩，连杆上的小的随动连杆受力较连杆两端的受力小得多也可以忽略。因此可认为连杆近似为二力杆。连杆力为游游连杆的静强度按公式进行校核。连杆承受拉力，在静强度计算时，连杆所用材料为号钢，其屈服极限。连杆采用无缝钢管，计算连杆的横截面积得连杆的工作应力为许用应力为，取安全系数，所以。由于，故连杆在静载荷作用下工作安全可靠。连杆的疲劳强度校核。连杆承受的拉力也是交变载荷，连杆所受的最大载荷，材料被拉伸时的，对号钢，，取安全系数，故强度校核公式为，式中有效应力集中系数，取材料的影响系数，对低合金钢和碳钢取时油机动平衡精确分析石油学报，董世民抽油机设计计算及计算机实现北京石油工业出版社，万邦烈采油机械的设计计算北京石油工业出版社，张建军，李向齐，石惠宁游梁式抽油机设计计算北京石油工业出版社，叶显军，石书灿，钟永洪游梁式抽油机平衡重调节简单计算方法断块油气田致谢夏天的来到，意味着我的大学生活即将结束。毕业设计将画上句号。在这两个多月的设计中，我得到了动手能力和思考能力的实践锻炼。通过这段时间的学习我有机会将理论和实践很好的结合。这段日子是大学里最难忘的，感谢崔老师耐心的指导和热心的关怀，老师还热情地帮助我们解决理论和实践性问题，并且每周都细心给我们布置任务和听取汇报，及时发现问题和解决问题。在设计中，崔老师在方案的提出结构的设计给予我们很多宝贵的意见，他为这次毕业设计付出了许多精力和心血。我们设计组的同学也非常团结友爱，有问题大家会及时讨论，毫不保留。我愿借此机会向导师表示衷心的感谢,同时，还要对评阅老师给予的帮助和指导表示感谢,在这两个多月的毕业设计中，我得到了很大的锻炼。老师带我们去了抽油机现场进行参观，使我对抽油机各部件有了深刻的认识和了解，提高了独立分析问题和解决问题的能力，同时也使我增强了克服困难的信心。设计过程中，由于我的理论与实践相结合的能力有限，很多问题探讨的不够深入，考虑的不够全面，欢迎各位老师给予批评指正,最后衷心祝愿我的导师和评阅老师在以后的工作中帆风顺，平安健康,的极限应力代入得由于，故连杆在交变载荷作用下工作安全可靠。曲柄销强度校核曲柄销是游梁式抽油机的关键零件，也是抽油机易损件之。在抽油机工作过程中，经常发生曲柄销损坏现象，给油田生产造成很大损失。它的作用是把曲柄和连杆联系起来，方面是起到传递动力和运动的作用另方面，又使曲柄和连杆之间可以产生相对转动。曲柄销是在长期的非对称循环交变应力下工作，因此用静强度计算确定初步尺寸以后，还必须对曲柄销进行疲劳强度校核。曲柄销在静载荷作用下的强度校核曲柄销所选用的材料为合金钢，危险截面的直径，作用在曲柄销上的最大工作载荷，最大弯矩为图曲柄销结构截面抗弯模量危险截面上的工作应力为确定许用应力，许用应力在固定心轴，载荷平稳状态下取，对合金钢，调质处理后，其。由于，故曲柄在静载荷作用下工作安全可靠。曲柄销的疲劳强度校核曲柄销所受交变载荷的最大值，与曲柄所受最大载荷成角位置上的载荷为，故危险截面内的最大弯矩和最小弯矩分别为危险截面上的最大应力和最小应力分别为应力幅值及平均应力为由下式对曲柄销疲劳强度进行校核式中有效应力集中系数，取尺寸系数，取零件表面系数，取平均应力影响系数，取对合金钢经调质处理后，，。代入数据求得，取许用安全系数。曲柄销在疲劳载荷作用下工作安全可靠。第章型游梁随动平衡抽油机与常规型抽油机进行比较型游梁随动型抽油机是在常规型游梁式抽油机的基础上设计出来的，在扭矩曲线，周期载荷系数以及额定功率上都有显著的优点。常规型游油机的结构参数，，，，，。在相同工况下，沉，油，杆，柱塞，抽油杆直径杆，油管内径管内。与常规型游梁式抽油机以下几个方面进行比较扭矩曲线及计算结果常规型游梁式抽油机的扭矩曲线如图所示图常规型游梁随动抽油机扭矩曲线减速箱输出轴的最大输出扭矩新型型随动平衡式抽油机扭矩曲线如图所示图型游梁随动型抽油机扭矩曲线根据上述数据得出结论悬点载荷为时，型游梁随动型抽油机减速箱输出轴的最大输出扭矩要小，与常规相比降低了型游梁随动型抽油机扭矩曲线相对于常规型抽油机而言较平稳。从型游梁随动型抽油机的扭矩曲线中可以扭