1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....计算宽度，荷载跨度，主梁荷载横向隔板间距主梁容许挠度。二主梁设计截面选择弯距和剪力弯距与剪力计算如下弯距剪力需要的截面模量。已知钢的容许应力,考虑钢闸门自重引起附加应力的影响，取容许应力,则需要的截面模量为。腹板高度选择。按刚度要求的最小梁高变截面梁为经济梁高选择腹板高度则选用翼缘截面选择。每个翼缘需要截面为,因为，所以选择，则上翼缘的部分截面积可以利用面板，选用面板兼作主梁上翼缘的有效宽度取为上翼缘截面面积图五主梁跨中截面单位㎝弯应力强度验算。主梁跨中截面见图五的几何特征性见表三。表三主梁跨中截面的几何特征部位截面尺寸截面面积㎝各形心离面板距离各形心离中和轴距离面板部分上翼缘板腹板下翼缘板合计截面形心矩,截面惯性距......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....其临界荷载受均布荷载的简支梁，其临界荷载因为而所以该设计满足稳定性要求。水利水电钢闸门设计设计资料潜孔式平面闸门设计潜孔式平面闸门孔口尺寸宽高上游水位④下游水位闸底高程启闭方式电动固定式启闭机材料钢结构焊条型行走支承滚动支承或胶木滑道止水橡皮侧止水和顶止水用型橡皮，底止水用条形象皮制造条件金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足Ⅲ级焊缝质量检验标准规范水利水电工程钢闸门设计规范拦污栅设计拦污栅型式固定式平面拦污栅尺寸宽高水头二闸门结构的型式及布置闸门尺寸的确定闸门净高闸门高度闸门的荷载跨度为两侧止水之间的间距闸门的计算跨度主梁的形式本闸门属于小跨度中水头闸门，所以主梁采用实腹式组合梁。主梁的布置因为闸门跨度小于闸门高度，所以采用主梁式。主梁根数采用根......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....角焊缝最小，的上下翼缘焊缝都采用。板的加劲肋和局部稳定性验算。加劲肋的布置因为,故需设置加劲肋，以保证腹板的局部稳定性。因闸门上已布置横向隔板兼可作横向隔板，其间距。梁格与弯矩都较大的区格Ⅲ可按式,验算。区格Ⅲ左边及右边的剪力为的水平荷载，还有水平次梁和顶，底梁传来的水平荷载，为了简化起见，可假定这些荷载由主梁传给边梁，每个边梁作用于边梁荷载为竖向荷载有闸门自重，滑道摩阻力，止水摩阻力，起吊力等。因为五根主梁间距比较接近，为了简化计算，所以可以近似的把边梁受的荷载处理为均布荷载。每个滑块所受压力最大弯矩最大剪力最大轴向力为作用在个边梁上的起吊力，估计为。在最大弯矩作用截上的轴向力，等于起吊力减去滑块的摩擦力......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....满足要求。图十吊轴和吊耳板单位十拦污栅的设计拦污栅的形式及构造采用固定式拦污栅，放置方式采用垂直放置。拦污栅的形式见图十。图十固定式拦污栅构造图栅面结构拦污栅的栅面由垂直放置的金属栅条互相连接而成，连接方式为焊接。每片栅条选用长，厚，高见图十二左。共用三块拦污栅，三块拦污栅在竖直方向连接，每块拦污栅在竖直方向长，每块拦污栅的尺寸详图十二右。拦污栅栅条之间的空隙尺寸根据杂物及水轮机的导水机或喷嘴确定，图十二的拦污栅栅条的空隙为。每块拦污栅用了片栅条，根主梁图十二栅条横截面尺寸左和块拦污栅右单位主梁的选择拦污栅上的水压强块拦污栅受的水压力栅条每根主梁承受的压力主主梁的最大弯矩主截面抵抗模量查附录表三工字钢表选用工字钢Ⅰ......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....下翼缘底边,弯应力,安全整体稳定性与挠度验算。因主梁上翼缘直接同面板相连，可不必验算整体稳定性，因梁高大于按高度要求的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。截面改变因主梁跨度较大，为减小门槽宽度与支承边梁高度节约钢材，有必要将主梁承端腹板高度减小为。见图六梁开始改变的位置取在临近支承端的横向隔板下翼缘的外侧，离开支承端的距离为㎝。剪切强度验算考虑到主梁端部的腹板及翼缘都分别同支承边梁的腹板及翼缘相焊，故可按工字形截面来验算剪应力强度。主梁支承端截面的几何特征见表四。图六主梁支承端截面单位㎝表四主梁端部截面的几何特征部位截面尺寸截面面积㎝各形心离面板距离各形心离中和轴距离面板部分上翼缘板腹板下翼缘板合计截面形心矩惯性矩截面下半部对中和轴的面积矩剪应力，安全。翼缘焊缝翼缘焊缝厚度按受力最大的支承端截面计算......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....橡皮止水受压宽度取为，每边侧止水受压长度下吸力底止水橡皮采用型，其规格为宽，长，底止水沿门跨长，根据规范，启门时闸门底缘平均下吸强度般按计算，则下吸力故闸门启门力启闭门力计算闭显然仅靠闸门自重是不能关闭闸门的。需采用机械加压。吊轴和吊耳板验算吊轴采用钢，查表得，由于水压力较大，所以采用吊点，每边起吊力为启吊轴每边剪力需要吊轴截面积又故吊轴直径取，吊耳板强度验算。按局部紧接承压条件，吊耳板需要厚度按下式计算，查表得钢的，故,取固在边梁腹板上端部的两侧各焊块为的轴承板。轴承板采用圆形，其直径取为吊耳孔壁拉应力计算，吊耳板半径,轴孔半径，由表得......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....跨度为。水平次梁弯曲时的边梁中弯矩为次中支座处的弯矩为次图三水平次梁计算简图和弯矩图截面选择初选由附录表得面板参加次梁工作有效宽度按号梁计算，梁间距确定面板的有效宽度系数ε时，需要知道梁弯矩之间的距离与梁间距之比值。对于第跨中正弯矩段取，对于支座负弯矩段根据查表对于,查表得则对于,查表得则对于第跨中选用，则水平次梁组合截面积为组合截面形心到槽钢中心线的距离跨中组合截面的惯性矩及截面模量为次中图四面板参加水平次梁工作后的组合梁单位对支座段选用......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....采用复式。详细布置见图二。图二梁格布置尺寸图单位连接系的布置和形式横向连接系，根据主梁的跨度，布置道横隔板，其间距为，横隔板兼做竖直次梁。纵向连接系，由于面板尺寸较小，水平次梁较多，可以不必设置纵向连接系。边梁和行走支承边梁采用单腹式，行走支承采用胶木滑道。三面板设计估算面板厚度计算面板厚度的公式当,则时当,则时，计算结果详见表表面板厚度的估算区格根据上表计算，选用面板厚度面板与梁格的连接计算面板局部挠曲时产生的垂直与焊缝长度方向的横向拉应力按式计算，面板厚度,近似取板中最大弯应力，则面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力面板与主梁焊缝厚度面板与梁格连接取焊缝厚度四水平次梁顶梁和底梁的设计荷载与内力计算水平次梁和顶梁底梁都是支承在横隔板上的连续梁，作用在它们上面的水压力可按式下上计算，计算结果见表二......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....均满足强度要求。八行走支承设计胶木滑块计算滑块受力均匀，其值为，设滑块长度为，则滑块单位长度承受压力,查表得轨顶弧面半径，轨头设计宽度为，胶木滑块与规顶弧面的接触应力验算。选定胶木高，宽，长。九胶木滑块轨道设计确定轨道底板宽度轨道底板宽度按混凝土压强度确定，根据混凝土由附表十查得混凝土的容许承压应力为，则所需要的轨道底板宽度为取故轨道底面压应力确定轨道底板厚度轨道底板厚度按其弯曲强度确定，轨道底板的最大弯应力轨道底板悬臂长度，对于查表得，故所需轨道底板厚度......”。