1、“.....那么同理可得二〇〇七年五月九日星期三攀枝花学院本科毕业设计论文轴向柱塞泵设计学生姓名樊俊学生学号院系机电工程学院年级专业机制班指导教师张勇讲师二〇〇七年六月二〇〇七年五月九日星......”。

2、“.....它是每个液压系统中不可缺少的核心元件,合理的选择液压泵对于液压系统的能耗﹑提高系统的效率﹑降低噪声﹑改善工作性能和保证系统的可靠工作都十分重要本设计对轴向柱塞泵进行了分析,主要分析了轴向柱塞泵的分类,对其中的结构,例如,柱塞的结构型式﹑滑靴结构型式﹑配油盘结构型式等进行了分析和设计,还包括它们的受力分析与计算还有对缸体的材料选用以及校核很关键最后对变量机构分类型式也进行了详细的分析......”。

3、“.....对今后的发展也进行了展望关键词柱塞泵,液压系统,结构型式......”。

4、“..... 式中泵理论流量配油窗面积，许用吸入流速，。 由此可得封油带尺寸二〇〇七年五月九日星期三设内封油带宽度为，外封油带宽度为，和确定方法为考虑到外封油带处于大半径，加上离心力的作用，泄漏量比内封油带泄漏量大，取略大于，即当配油盘受力平衡时，将压紧力计算示与分离力计算示带入平衡方程式可得联立解上述方程......”。

5、“..... 验算比压﹑比功为使配油盘的接触应力尽可能减小和使缸体与配油盘之间保持液体摩擦，配油盘应有足够的支承面积。 为此设置了辅助支承面，如图中的﹑。 辅助支承面上开有宽度为的通油槽，起卸荷作用。 配油盘的总支承面积为式中辅助支承面通油槽总面积为通油槽个数，为通油槽宽度﹑吸﹑排油窗口面积。 根据估算配油盘比压为式中配油盘剩余压紧力中心弹簧压紧力根据资料取二〇〇七年五月九日星期三在配油盘和缸体这对摩擦副材料和结构尺寸确定后，不因功率损耗过大而磨损......”。

6、“.....即式中为平均切线速度，。 根据资料取。 二〇〇七年五月九日星期三缸体受力分析与设计缸体的稳定性在工作过的配油盘表面上常看到在高压区侧有明显的偏磨现象，偏磨会使缸体与配油盘间摩擦损失增大，泄漏增加，油温升高，油液粘性和润滑性下降，而影响到泵的寿命，造成偏磨的原因，除了可能有受力不平衡外，主要是缸体力矩不平衡，使缸体发生倾倒。 缸体主要结构尺寸的确定通油孔分布圆半径和面积∏图柱塞腔通油孔尺寸为减小油液流动损失......”。

7、“..... 即式中﹑为配油盘配油窗口内﹑外半径。 通油孔面积近似计算盘上安装孔中心与长﹑短轴端点或的最大偏心距相等，且为，因而为了允许滑靴在任方向偏离，而不与回程盘干涉，回程盘的安装孔径应比滑靴径部直径大。 同时，考虑到加工﹑安装等误差，应在安装孔与滑靴径部之间保留有适当间隙。 这样安装孔的直径为二〇〇七年五月九日星期三图回程盘结构尺寸式中滑靴颈部直径间隙，般取......”。

8、“..... 对斜盘力矩的分析，将对设计变量机构提供依据。 下面就以偏心结构为例分析斜盘所受的各力矩。 对于无偏心的结构只要令或为零，推导出的公式仍然适用。 图斜盘转轴偏心结构在以下的分析中，规定使斜盘倾角减小的力矩为正，反之为负。 柱塞液压力矩泵各柱塞受液压作用力合力平均值的合力作用点可以看成是通过球心平面与缸体轴线的交点。 作用于斜盘转轴的力矩为式中柱塞液压平均合力为式中排油腔压力吸油腔压力柱塞底部液压力二〇〇七年五月九日星期三作用力壁......”。

9、“..... 具有对称正重迭型配油盘对于柱塞数为，配油盘过渡区具有对称压缩角的泵见图设上下点处柱塞腔压力分别为﹑当柱塞位于上死点过渡区时，闭死液压平均力矩为当柱塞位于下死点过渡区时，闭死液压平均力矩为闭死液压总平均力矩为零重迭型配油盘由于无压缩角......”。