1、“.....≡•，和ε。表格三数字运算，≡，≡ε我们应该注意到，使用值为是明显小于常见气体见表，为了考虑ε渐近行为不同步性，同时考虑了较大情形，第节将有详细讨论。主要差别在于∂在数值计算，个空间坐标点间距均匀沿变化。，是位移步距，是时间步距。活塞个行程为时间段时间段可以被认为是合适。更多活塞运动模型，可以用,计算，不会有太大难度。探讨数值结果些数值解中显示在可求出。许多解决方案在第三节有更详细说明。提出材料这项命令是为了使分析更清楚和详细。当压缩开始，个声音波迅速从活塞头部到尾部。结果表明在下节中说，这波速度为当大于时。鉴于个事实，即般情况下，波速度通常是活塞倍。不包括达到终点线，所花费时间为,图显示了第个波穿越中心线相应数值。我们使,表格四,ε−。在波前面，∼，ε,。这也就是说，在波后面，波速度与活塞速度相同。图中，由于我们使得，事实上可能会增大，所以增加是很重要......”。

2、“.....以免掩盖了渐近行为ε。应该强调是，为使接近真实值，波会略增加。然而，由于波速度为，波通常会由于压缩而经过个特定点多次，导致压缩后大幅度增加。这些讨论通过下面分析将更精确。有个相同波在活塞右边朝相反方向发出。当两个接近波碰撞中心线上它们反映了各自位移，这些位移反应了它们各自对应时间。图数值解在•与≡•，≡ε波再次从右往左运动是，这时已增加了。主要恒定值在波发出是前已知，我们可以用方程求解。当波到达活塞处是，它又反应了各自距离，又可以计算。在压缩中，同样这种过程发生多次，而每次都可以计算得到。计算过程气缸中初始值为，在维条件下，我们令，即时值。当波第次离开活塞顶端短时，即时刻,可以计算得出。这段时间也就是波到达气缸中心线经历时间。由于方程表达了波速度，这段时间可以求出。波所反映在中心线和，我们定义时间是与波返回活塞时间之和。继续这样，我们就能计算出个序列数值,，这模式演变反应了压力......”。

3、“.....因为这是领先分析方程预测。讨论应该强调是，本文我们只能模拟气体快速压缩阶段。压缩问题特点通常是不同。模拟快速压缩机器里气体运动主要目是拓展到封闭混合气体在高温高压下可能发生自燃现象。第次尝试是模型压缩后假设气体很快停止，活塞停止该模型研究文件预测，活塞停下后，天然气议案塞特尔斯运动有个良好相似个时间段，即。经过压缩，然后使用个系统常微分方程模型计算气体反应温度和中间产物。活塞停止，靠近算。在压缩中，同样这种过程发生多次，而每次都可以计算得到。计算过程气缸中初始值为，在维条件下，我们令，即时值。当波第次离开活塞顶端短时，即时刻,可以计算得出。这段时间也就是波到达气缸中心线经历时间。由于方程表达了波速度，这段时间可以求出。波所反映在中心线和，我们定义时间是与波返回活塞时间之和。继续这样，我们就能计算出个序列数值,，这模式演变反应了压力，密度和温度。渐近很短通常是几毫秒。然而......”。

4、“.....但是，我们在这里并不试图演示该模型，而是采用易快速反应气体。把方程及代人，并使用,我们得出最终形式方程,,平均比热。边界和初始条件我们假定左，右活塞移动速度分别是和，因此，它们运动得到和。在现实中，活塞快速压缩机器将花费些时间加速压缩，慢慢停止。这是不难分析。然而，考虑变化活塞速度使得问题复杂化了，我们将把活塞运动速度简单化，因为总体模型运动旦完成，活塞速度基本稳定参见节。我们假定活塞所在温度恒定，即所以，对于左边活塞,对右活塞−−气缸中气体初始速度为零,和保持不变。很明显，由方程，我们得出但是，上式并没有考虑范围和初始条件。根据已知条件我们列出,−−,−,−,−,我们考虑气体运动模型，速度和温度变化对称。,,单活塞双活塞情况基本相同，仅有点区别代替方程，问题分析过程也很相似。问题关键差别在于热边界层，当时即时。然而......”。

5、“.....并且节提供运算法则适合于两种情况。无空间变化我们定义无空间变化为了获得解决问题便利，假定,,,表格中，式和数值来自于,,对于大多数气体或气体混合物，是相近或者是不变，所以,在和是常量。下文讨论计算结果，我们使用恒定值和。根据典型实验条件下，见表。显然，从表，我们仅仅考虑ε。然而，对非常轻气体如氢和氦，也有例外。我们有，而不是。这是仅需要考虑极限ε，以便获得有用结果尽管偶尔很大，但考虑∞没有必要。数值解析数值方法方程进行了数值综合差分算法。我们用方程，分别计算随时间变化，和。方程被用来更新有差异速度，这选择相对应于......”。

6、“.....这种模式将不会有效。为系统这种做法被证明是不充分代表权行为，这问题将有分裂整齐地分为两个不同部分可以单独研究。在第部分中，压缩研究在这里，天然气占主导地位议案和化学影响微不足道，因为压力和温度很低，但所有最后几毫秒压缩。第二部分，后压缩行为，气体运动是可以忽略不计和化学效应占主导地位，我们有个系统常微分方程执政浓度化学物质反应，温度，初始条件是由国家提供系统在年底压缩。然而，那里系统耦合关系具有重要意义议案和化学气体压缩后影响，这种做法会失败。这类系统，分析更加困难，因为每种混合物然后有自己偏微分方程和不同质量分数。致谢我们感谢高等教育管理局计划赞助资金，感谢他帮助和提供实验数据。最后，我们要感谢些同仁有益建议。参考文献,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,很短通常是几毫秒。然而，对些不够迅速化学反应它是可能大大影响压缩。但是，我们在这里并不试图演示该模型，而是采用易快速反应气体......”。

7、“.....并使用,我们得出最终形式方程,,平均比热。边者所采用成像系统由个尼康照相机和有微米物镜镜头尼康相机组成。作为图像分析程序。所用材料其它性能测试程序,成像系统，图像处理步骤及其它也详细在中记录了。此外,聚合物骨料颗粒分形维数也使用方法计算出来了分形维数与力学性能之间关联骨料颗粒分形维数分别和流动性,马歇尔稳定度,及马歇尔系数沥青混凝土关联体现在下面三个表格和上。在表格中我们可以看到随着分形维数增加流动性会逐渐减少。另方面,由于分形维数最小值呈现出个圆圈形状,大数值呈现出长而细较薄形状,或者总有粗糙边缘,结果表明骨料颗粒形状近似球形，或光滑骨料球体表面导致更大流动性数值。表格分形维数与流动性之间关系表格分形维数与马歇尔稳定度之间关系表格分形维数与马歇尔系数之间关系个存在于分形维数与马歇尔稳定度之间线性关系被发现了。同样,图显示分形维数随着马歇尔系数增加而增加......”。

8、“.....因为更高分形维数值代表更高骨料颗粒表面不规则性,众所周知,增加骨料颗粒不规则性能够增加稳定度。同样,和认为热拌沥青混合物稳定度与使用由开发出概念聚合物骨料颗粒几何不规则性相关联。他们发现增加沥青混合物稳定度能够显著提高混合物颗粒几何不规则性。结论本课题旨在研究分形维数对沥青混凝土力学性能影响。试验结果表明,聚合物粗糙骨料颗粒分形维数与沥青混凝土力学性能之间有较强联系。因此,可以这样说,聚合物计算都有≡，≡•，和ε。表格三数字运算，≡，≡ε我们应该注意到，使用值为是明显小于常见气体见表，为了考虑ε渐近行为不同步性，同时考虑了较大情形，第节将有详细讨论。主要差别在于∂在数值计算，个空间坐标点间距均匀沿变化。，是位移步距，是时间步距。活塞个行程为时间段时间段可以被认为是合适。更多活塞运动模型，可以用,计算，不会有太大难度。探讨数值结果些数值解中显示在可求出......”。

9、“.....提出材料这项命令是为了使分析更清楚和详细。当压缩开始，个声音波迅速从活塞头部到尾部。结果表明在下节中说，这波速度为当大于时。鉴于个事实，即般情况下，波速度通常是活塞倍。不包括达到终点线，所花费时间为,图显示了第个波穿越中心线相应数值。我们使,表格四,ε−。在波前面，∼，ε,。这也就是说，在波后面，波速度与活塞速度相同。图中，由于我们使得，事实上可能会增大，所以增加是很重要。我们选择不使用个非常大价值，以免掩盖了渐近行为ε。应该强调是，为使接近真实值，波会略增加。然而，由于波速度为，波通常会由于压缩而经过个特定点多次，导致压缩后大幅度增加。这些讨论通过下面分析将更精确。有个相同波在活塞右边朝相反方向发出。当两个接近波碰撞中心线上它们反映了各自位移，这些位移反应了它们各自对应时间。图数值解在•与≡•，≡ε波再次从右往左运动是，这时已增加了。主要恒定值在波发出是前已知，我们可以用方程求解......”。