1、“.....是以损伤累积规则和许用曲线为基础，而与无损检测标准没有明确关系。致谢马里奥罗西博士，泰纳瑞斯达尔明研究室和开发中心主任，对发布这篇论文以及现有数据有公认权限。特别感谢毛罗马迪亚在米兰理工大学研究骨折学研究员和加布里埃尔索拉里泰纳瑞斯职员。参考文献,率必须考虑进去。由于这个原因，用于可靠性评估最初缺陷分布，是通过对缺陷检测概率制定个假设获得，其被建模为个对数正态累积分布函数分布如所方程所述根据贝叶斯规则，表面缺陷傅里叶概率密度函数可以表示为图,显示了个对数正态概率密度函数例子，它在之前且在非破坏性测试以及非破坏性测试检测概率曲线之后，其中已定为。材料性能力学性能和断裂韧性表显示了铁素体珠光体机械性能，这是用于生产液压缸个标准钢种......”。

2、“.....通过运用三参数韦伯分布来描述，累积密度函数表示为根据最大似然法拟合实验结果，其中和分别等于。疲劳裂纹扩展评估些裂纹扩展试验已进行，其目是为了计算长裂纹在不同加载比下疲劳极限。已沿方向从管件中获得了些样本。该测试已在个加载了伺服液压缸进行，并且裂纹长度已被测量。通过使用压缩预裂技术获得预裂纹，这样获得地非传播闭合自由裂纹，与目前在实际结构天然裂纹非常相似，从而使获得更真实临界值。压缩预裂恒定振幅和压缩预裂负荷降低，测试程序已被用来计算临界值。为了达到疲劳极限，据先前在中所述，已应用测试程序中下降程序。实验数据适用于方程公式,其中或是裂纹长度，是周期数，在负载率，是纽曼裂缝起始函数，和是拟合参数，是应力强度范围因素，......”。

3、“.....是最大应力强度因子，是该材料断裂韧性。,,其中,是时疲劳极限范围，是个合适参数，是最大应力和约束函数。在方程和中初始应力，用归化应力强度参数函数表示为已成功地被证明了其与各种样本图，几何裂纹张开应力有关。图显示出临界值实验数据，用方程和分布带得到最小二乘拟合曲线。图显示了不同负载比下所获得裂纹生长曲线和考虑到临界值，用分布带方程得到临界值，运用在不同负载比下获得实验数据巴特利特测试获得标准偏差临界值。值得注意是，在样本几何中用其他小规模疲劳极限测试获得疲劳极限值，与实际比值相关方程也能够很准确预测到。此外，从图可以看到，疲劳裂纹扩展曲线很少交叉，因为即使在呈现出低临界值测试中，高裂纹扩展速率处也通常在巴黎地区。结构完整性评估模型应用两种结构完整性模型，是为了在疲劳载荷作用下，来评估应力强度因素。在第个模型中......”。

4、“.....并且，根据根据平板，上半椭圆形表面裂纹解决方法，来评估应力强度因素在第二个模型，隔膜和压力弯曲部件都考虑在其中。并且，根据圆柱形容器外部半椭圆表面裂纹解决方法，来评估应力强度因素。在平板半椭圆形表面裂纹因为薄壁圆筒承受内部压力，根据环向应力近似方程，沿壁厚应力被认为是恒定。图表其中是内部压力，和是内部直径和管子壁厚。应力强度系数计算公式为为边界校正因子，为所施加应力，是裂纹深度。根据在平板半椭圆表面裂纹解决方法，得到边界校正因子。它是各种几何参数函数,其中和裂纹尺寸，和分别是长度和部件厚度，为是个等于角度参数对于方向，当提到方向时，等于。在厚管半椭圆形外表面裂缝对于承受内部压力厚壁液压缸方程，用方程来计算整个管壁环向应力其中和是外和内半径分别为是半径，从到，是内部压力。外部压力值被假定为零......”。

5、“.....，并在外侧面获得最小压力值，。根据所述关于圆柱形容器外部半椭圆形表面裂纹处理方法，来评估应力强度因子其中那里应力分量，通过拟合确定应力来决定，表示为总结在这项工作中，个大经冷拉和消除应力液压缸管件实验活动，可以估计在无损检测临界值下表面缺陷分布。几个疲劳裂纹扩展试验结果表明，裂纹增长随机性主要决定于分散临界值。基于对上述实验观察，为了在存在表面缺陷并承受变幅载荷条件下，来评估管状机械部件可靠性，以概率断裂力学方法为基础随机变量模型已被开发。通过对实实在在土方机械液压缸载荷谱进行测量，获得失效几率，正与简化方法得到结果进行比较。比较结果表明，考虑在初始缺陷分布和随机载荷谱情况下裂纹增长，通常个受可变疲劳载荷部件......”。

6、“.....简化假设，例如固定初始裂纹尺寸或者裂纹扩展预示着失效假设，可能会导致过高估计失效概率。由标准和由欧洲法规提出设计规则，是以损伤累积规则和许用曲线为基础，而与无损检测标准没有明确关系。致谢马里奥罗西博士，泰纳瑞斯达尔明研究室和开发中心主任，对发布这篇论文以及现有数据有公认权限。特别感谢毛罗马迪亚在米兰理工大学研究骨折学研究员和加布里埃尔索拉里泰纳瑞斯职员。参考文献,,,,,,,,率必须考虑进去。由于这个原因，用于可靠性评估最初缺陷分布，是通过对缺陷检测概率制定个假设获得，其被建模为个对数正态累积分布函数分布如所方程所述根据贝叶斯规则，表面缺陷傅里叶概率密度函数可以表示为图,显示了个对数正态概率密度函数例子......”。

7、“.....其中已定为。材料性能力学性能和断裂韧性表显示了铁素体珠光体机械性能，这是用于生产液压缸个标准钢种。先前在室温下获得关于标本断裂韧性实验数据，通过运用三参数韦伯分布来描述，累积密度函数表示为中文字压力容器与管状零件考虑工作载荷和缺陷分布，液压缸可靠性评估出处摘要在疲劳载荷作用下，制造工艺工况和材料特性都是设计好管状机械部件所必须考虑因素。通常最般设计方法是确定，在此设计中设置了与许可缺陷相关非破坏性试验临界值。尽管还有很多不确定性因素，但其失效几率与外加负载下疲劳强度有关。这篇论文对存在些缺陷并且承受周期变化内部压力管状机械部件进行了可靠性评估，目是为了将在几种假设条件下获得失效几率进行比较。通过运用蒙特卡罗方法，个以系列随机变量为基础可行性评估模型已被应用。基于对土方机械液压缸液压载荷谱测量案例研究......”。

8、“.....关键词可靠性蒙特卡罗方法缺点和载荷谱引言在些诸如汽车领域，个新部件发展，往往与有工作条件和材料性能数据支持彻底概率分析同时进行。然而，在些由简单钢制零件如普通管或金属片制成部件设计中，般没有运用概率分析法。按照和非破坏性测试标准生产管状部件是可用，其误差范围由制造商决定。通常情况下，介于变化范围在和值是可以接受。在压力容器疲劳设计标准中，设计原则建立在规则和关于平原管许可森曲线累积损伤基础上。然而，仍有许多不确定因素依然存在许可森曲线失效几率是未知，这也是许可森曲线欧洲法规情况在平原管抗疲劳性能讨论得不是很清楚该允许误差标准没有与抗疲劳特性明确地连系起来。当部件承受剧烈疲劳载荷或当必须被采用厚度较大部件时在这两种情况下，设计应当采用所谓结构完整性三角形缺陷尺寸工作载荷材料特性进行评估，该分析设计法可能将变得不切实际。在这方面......”。

9、“.....形式，应用断裂力学概念，分析缺陷方法在过去几十年已经有所发展。这些方法也可以应用于概率分析考虑到断裂韧性可以通过简单试验来准确地获得，最关键是弄清缺陷分布些涉及到制造缺陷如焊接缺陷文献，对此已做了些介绍。然而，在检测到缺陷情况下，通过在给定无损检测方法中采用典型分布尺寸，其大小被认为是个随机变量。在疲劳载荷下，因为需对裂纹扩展特性进行精确地分析和统计建模，概率分析变得更困难。对经受高周期疲劳载荷部件，在半概率或全概率公式中广泛使用种简化是假定裂纹扩展就意味着失效在这种情况下，估计缺陷极限分布范围，或最大缺陷特征值与实验测定联系在起，用于计算在最大工作负载下失效概率或用于计算疲劳强度，通常使用个当量初始缺陷尺寸方法。至于裂纹生长曲线，简单巴黎方程不能令人满意，因为它不描述近临界值区域。因此更复杂方法，例如提出双线性方法，必须被使用......”。