1、“.....硅是千兆帕。两层最大应力为根据理论分析，得出结论是，电荷长度和厚度均改变，但是改变长度比厚度能诱导更多电荷量。宽度变化不影响我们计算出方程电荷量。其宽度不依赖于共振频率。长度比厚度参数更容易得到调整。因此，更多电荷需要更长，更薄悬臂，但我们不能延长拇指尖端位移，共振频率和强度限制约束，因为它是固定设置。图最大应力顶与梁外部力量和共振频率最大因素几何优化在悬臂式微型发电机设计中，我们设置了三个设计约束中文字出处,毕业设计论文有关外文翻译院系机械电子工程学院专业电子科学与技术悬臂梁压电的微功率的优化设计张方海，谢庆圣，秦冲,鲁才贵州大学，贵州现代制造技术重点实验室，贵阳电子邮件西北工业大学，西安沈阳化工学院。 沈阳摘要基于微悬臂的力学和压电晶体的压电效应分析，种新的压电悬臂梁设计结构的方法将获些层太薄，基本上不影响分析结果......”。

2、“.....从偏转功率和理论分析，其根据有两个不同负载图双层悬臂端夹住而其他自由压电层充电量如果悬臂宽度是固定，每个层厚度也是相同，我们得到地层厚度和长度方程。其中，分别是和硅杨氏模量。是压电常数是梁施加外部力矩，分别是和硅层厚度。如果我们让，时，我们可以得到更有用方程其中是两层厚度，角标和表示和硅。从公式我们可以看出，外部力矩和引起电荷成正比，而长度和层厚度成反比。但值得注意是，它属于不相关光束宽度。至于材料电荷量属性是由两个层压电常数和机械模量影响。因此，我们可以得出结论是，时间更长，层更薄悬臂将更好地获得最大充电量。图层负责与外部力量悬臂特征图表示出了由两个不同负载，相对于梁长度和厚度感应电荷。图表示最大应力和共振频率由两个不同负载引起，相对于梁长度和厚度。将复合悬臂梁频率进行了计算如下......”。

3、“.....为个固定悬臂值，我们还观察到悬臂最大应力，以确保它不会破坏。压电材料动态拉伸屈服强度范围是从到兆帕之间，硅是千兆帕。两层最大应力为根据理论分析，得出结论是，电荷长度和厚度均改变，但是改变长度比厚度能诱导更多电荷量。宽度变化不影响我们计算出方程电荷量。其宽度不依赖于共振频率。长度比厚度参数更容易得到调整。因此，更多电荷需要更长，更薄悬臂，但我们不能延长拇指尖端位移，共振频率和强度限制约束，因为它是固定设置。图最大应力顶与梁外部力量和共振频率最大因素几何优化在悬臂式微型发电机设计中，我们设置了三个设计约束其中，分别是和硅杨氏模量。是压电常数是梁施加外部力矩，分别是和硅层厚度。如果我们让，时，我们可以得到更有用方程其中是两层厚度，角标和表示和硅。从公式我们可以看出，外部力矩和引起电荷成正比，而长度和层厚度成反比。但值得注意是......”。

4、“.....至于材料电荷量属性是由两个层压电常数和机械模量影响。因此，我们可以得出结论是，时间更长，层更薄悬臂将更好地获得最大充电量。图层负责与外部力量悬臂特征图表示出了由两个不同负载，相对于梁长度和厚度感应电荷。图表示最大应力和共振频率由两个不同负载引起，相对于梁长度和厚度。将复合悬臂梁频率进行了计算如下。其中，为个固定悬臂值，我们还观察到悬臂最大应力，以确保它不会破坏。压电材料动态拉伸屈服强度范围是从到兆帕之间，硅是千兆帕。两层最大应力为根据理论分析，得出结论是，电荷长度和厚度均改变，但是改变长度比厚度能诱导更多电荷量。宽度变化不影响我们计算出方程电荷量。其宽度不依赖于共振频率。长度比厚度参数更容易得到调整。因此，更多电荷需要更长，更薄悬臂，但我们不能延长拇指尖端位移，共振频率和强度限制约束，因为它是固定设置......”。

5、“.....我们设置了三个设计约束。第个是尖端位移，第二个是共振频率，第三个是屈服强度。在这些约束条件下，我们将得到优化后最大输出功率几何形状悬臂。约束微悬臂最大因素第个约束因素是悬臂端位移。该修改几何形状造成大前端位移在和硅层，因此长度和厚度变化应满足尖端位移约束，如等式中所示。最大位移值为目前报道毫米微型发电机是第二个约束因素是施加于悬臂共振频率。它应该是高于后完全恢复束偏转控制外部负载外部负载频率。由于压电材料特性，悬臂向上移动和向下移动将连续发电，如果悬臂谐振频率低于外部负载，它就会留在上部位置，没有往复运动。因此，我们可以在不增加长度或不减少厚度得情况下，以获得更多费用，我们将从静态分析。其中是外部负载频率第三个约束因素是屈服强度，施加于该修改几何或硅层中引起大应力。因此，我们应该改变其长度和厚度......”。

6、“.....将满足由式中所描述约束条件。其中,几何参数数值优化微型发电机目并非是为了获得电荷信号，而是为了在个给定区域内，以获得最大能量。如等式所述，表示是层总能量ε介电常数我们将定义能量密度等于能量除以悬臂式中区域，如然后，最优化问题是找到和,最大限度地提高能量密度尖端位移，在强度和固有频率制约下，对于个给定宽度,我们为了解决此问题，将改变在定范围内变量。鉴于在外部底梁固定力，宽度为。得到最佳厚度和长度，如图所示，最佳冲电量是，电压为，输出能量是。鉴于外部周期性力,其中宽度为，因此我们得到得到最佳厚度和长度，如图所示，其中最佳充电量是，电压为，输出能量为。图引起能量密度与外部力量总结与结论设计种新压电悬臂梁结构方法，是为了获得最大功率。并提出了在两个不同条件两个不同典型结构和压电悬臂梁几何参数上进行了优化。设计在拇指尖位移，共振频率和屈服强度约束下......”。

7、“.....将得到最优解。而悬臂梁长度和厚度是影响悬臂式性能主要因素。至于材料电荷量属性主要是受到两个层压电常数和机械模量影响。然而，其它形状微悬臂系统装置在增加外力情况下，可以提高其发电量。不久将来，还可以满足其所需功率。参考文献,些层太薄，基本上不影响分析结果。我们将推导方程来计算悬臂式与感应电荷理论值。从偏转功率和理论分析，其根据有两个不同负载图双层悬臂端夹住而其他自由压电层充电量如果悬臂宽度是固定，每个层厚度也是相同，我们得到地层厚度和长度方程。其中，分别是和硅杨氏模量。是压电常数是梁施加外部力矩，分别是和硅层厚度。如果我们让，时，我们可以得到更有用方程其中是两层厚度，角标和表示和硅。从公式我们可以看出，外部力矩和引中文字出处......”。

8、“.....谢庆圣，秦冲,鲁才贵州大学，贵州现代制造技术重点实验室，贵阳电子邮件西北工业大学，西安沈阳化工学院。沈阳摘要基于微悬臂力学和压电晶体压电效应分析，种新压电悬臂梁设计结构方法将获得最大电量。其几何参数压电悬臂是根据在两个传送优化条件下与两个典型不同力。其最优解是，悬臂长度和厚度是影响其性能主要因素。至于材料特性，电荷量能够影响悬臂压电陶瓷压电常数和机械模量。关键词微悬臂锆钛酸铅压电陶瓷，微功率引言能源问题是现代产品集成化，小型化，甚至微型化瓶颈，已经得到了广泛研究与关注，在尺寸，重量和续航能力微功率电源方面得到解决方案。微压电悬臂梁发生器可以将振动能转化为电能。其具有在尺寸，重量和集成优点。通过弹性变形结构电力变换，周期性地改变发电机力是必要。这样就可以实现流体动力学不稳定性，其干扰被个称为冯卡门沃杰人消除。因此，我们在设计悬臂式微型发电机时需设置其三个约束条件......”。

9、“.....得出结论。悬臂梁压电发电机原理压电陶瓷片作为普通半导体材料，在器件设计中，有两个特点个是正压电效应，即材料旦被进行机械变形将诱发电位移动另个是，使得逆压电效应变形将发生时，其材料具有电负载。因此，压电陶瓷在工程上具有广泛应用。如图表示从具有外力电压表可以看出，其主要是在机械，电气，电流信号之间进行能量转换。在国定外力推动下，微悬臂上下移动将产生弯曲。在弯曲过程中，侧被拉伸，而另外侧被压缩，这些机械变形将导致其内部压电陶瓷材料电荷分离。条状电极施加在悬臂表面并且收集电荷，最后输出电力被输送到通过定整流电路器件或其他微器件。图机械为电能转换悬臂式压电理论分析从静态分析具有典型两层悬臂压电悬臂电功率，如图所示。该层由和硅组成。我们忽略电极层金或铂影响，因为这些层太薄，基本上不影响分析结果。我们将推导方程来计算悬臂式与感应电荷理论值......”。