1、“.....由于中间节点可以有个很大影响在这种情况下，梁建模是否有中间节点在这个静态分析中。根据钢物理参数。方向尺寸为毫米，和，在模拟使用。然而，模拟结果分析偏离欧拉伯努利解决方案，因为和比较小。静力产生位移当方向作用力，作用在负载点和方向上其位移为和，为平移和角位移计算量总和。在加载在和上计算。在图和图所示和有限元分析位移计算静态位移偏差。从图可以看出，当从到增加时偏差减少，随着超过个，偏差几乎是恒定这是基本模型。所有机构是刚性。本机基础上，列，和基刚性耦合。该模型中描述第段。螺栓弹性本机基地和弹性耦合列。弹性柱列有弹性，并在方向分割。型底座弹性型基础是有弹性和方向分段型底座和柱弹性型底座，以及列是有弹性初始模型参数由以下过程确定机构尺寸确定是从它们外形和密度来调整，得到公认设计值。和轴导轨刚度都源于他们产品规格。空气弹簧驱动器和导轨刚度都是通过实验确定......”。

2、“.....这些参数使用是节中描述实验模态分析结果。修改后参数是方向导轨刚度，驱动器和厚度刚度柱和底座刚度。在，在方向机器基地和列之间接头刚度也确定其外模态分析结果。由于本文着重对静态位移和固有频率与模态，只不过阻尼没有被考虑。建模与商业有限元软件有机器还仿照商业有限元软件包，类似节中提到那样。粘结接触用于组织机构。刚性或弹性机构取决于表面节点性能。机构在默认设置下自动啮合。用有限元，参考面需要组件。然而，参考面影响弹性体性能。为了抑制这种影响，参考面采用最小挤压厚度为为是只有实际接触面成为参考。外文翻译第页共页在规定时间比较和商业有限元和有限元模拟所需时间进行了比较。模态分析和修改列厚度在分析评价后在经营者手头将所有模型参数应用这两个软件开发了几个相同模型。随着有限元，参考面挤压建模省略了与等价运作时间调查确认。所需要时间比较如图所示......”。

3、“.....直接建模和模块耦合系统主要贡献到这个时候开始削减。与修改所需时间比较，需要有限元时间。图和商业有限元所需时间比较外文翻译第页共页基本组成部分基本评价为了评估由弹性体模拟准确性，仿真结果比作有限元方法和基本模拟分析计算之和。弹性体模拟，自由度模型数量有个大影响。因此，模拟各种进行澄清这种效果。由于位移模拟导致静力和模态分析在悬臂和两侧固定梁间进行了试验。在本文中，和有限元及间计算公式如下是元素个数机构和是节点数量。例如有限元，个单元素自由度是是由节点固体元素组成个角和个中间节点组成。当个元素相联系，边界上共享节点自由度会下降。悬臂梁图显示了在计算中使用悬臂，其中，和分别代表悬臂宽度，高度和厚度。在静态分析中，力作用在负载点，也就是顶面中心。悬臂是在方向分割与。为了比较和有限元有相同自由度，悬臂是没有中间节点有限元建模。根据钢物理参数。从机器中派生尺寸，时......”。

4、“.....图在计算中使用悬臂外文翻译第页共页由于静力产生位移在三个方向和，瞬间转化力，和，都作用于作用点。在作用点位移由，和在和方向进行评估。由于位移计算是在它距离和扭角顶面。在这个计算中，它被转化力和时刻被加载。由和有限元分析计算静态位移偏差分别如图和所示，可以看出，由于和和减少引起位移偏差，然而自由度从增加至。随着自由度超过，偏差几乎是恒定。这结果表明，自由度必须是，这相当于个元素或更大，获得偏差小于。偏差小于时自由度超过。图自由度和从个悬臂位移偏差分析之间关系图为自由度和悬臂梁位移偏差有限元分析之间关系外文翻译第页共页图中上偏差仍然大于，甚至当是多。这种偏差是由于缺乏中间节点。至于其他位移，必须超过时有限元才减少偏差。有多个偏差可以小于。比较图和图观察偏差小于和超过，这两种方法之间差异。这结果表明与有限元具有同等精度。此外......”。

5、“.....这可以作为个合理方式来评估机械设计。悬臂梁模态分析前个模式固有频率已经被算出。这个悬臂模式是首次在方向弯曲模式，首次在方向弯曲模式，第二次在方向弯曲模式，首次扭转模式，第二个在方向弯曲模式和第三次在方向弯曲模式。图从悬臂自然频率分析中看和偏差之间关系外文翻译第页共页图通过有限元分析悬臂梁自然频率来研究和偏差之间关系自然频率偏差计算通过和有限元从它们分析值如图和图所示。在这两种计算，第三次在方向弯曲模式是不遵守最小。与，必须超过，这相当于个元素，以减少偏差。偏差小于要多于多个。图，必须大于时才能使有限元分析获得偏差小于。当为多个偏差就会小于。比较图日和图偏差比为到时在方向第二个和第三个模式小。当超过时，这两种方法之间偏差小于。固定梁图束，双方在计算中使用，固定图显示了固定梁两边比较。图，代表方向从前表面中心到负载点距外文翻译第页共页离。梁是在方向被分割......”。

6、“.....在采用有限元方法静态分析中中小板为挤压是作为负载参考面载入点。梁网状不是均匀，因为这个板块。由于中间节点可以有个很大影响在这种情况下，梁建模是否有中间节点在这个静态分析中。根据钢物理参数。方向尺寸为毫米，和，在模拟使用。然而，模拟结果分析偏离欧拉伯努利解决方案，因为和比较小。静力产生位移当方向作用力，作用在负载点和方向上其位移为和，为平移和角位移计算量总和。在加载在和上计算。在图和图所示和有限元分析位移计算静态位移偏差。从图可以看出，当从到增加时偏差减少，随着超过个，偏差几乎是恒定谢感谢博士约翰内斯海德汉公司，瑞士联邦创新促进机构，并感谢京都大学加工测量和控制实验室所有成员。外文翻译第页共页参考文献，，，，，，，fl，fi，，，外文翻译第页共页，fi，，，fi这是基本模型。所有机构是刚性。本机基础上，列，和基刚性耦合。该模型中描述第段......”。

7、“.....弹性柱列有弹性，并在方向分割。型底座弹性型基础是有弹性和方向分段型底座和柱弹性型底座，以及列是有弹性初始模型参数由以下过程确定机构尺寸确定是从它们外形和密度来调整，得到公认设计值。和轴导轨刚度都源于他们产品规格。空气弹簧驱动器和导轨刚度都是通过实验确定。为了证实当参数正确选择时该方法可靠性，这些参数使用是节中描述实验模态分析结果。修改后参数是方向导轨刚度，驱动器和厚度刚度柱和底座刚度。在，在方向机器基地和列之间接头刚度也确定其外模态分析结果。由于本文着重对静态位移和固有频率与模态，只不过阻尼没有被考虑。建模与商业有限元软件有机器还仿照商业有限元软件包，类似节中提外文翻译第页共页中文字出处评价机床设计建模方法，系微工程，工程研究生院，左京区吉田本町，京都大学，京都，日本公司，苏黎世，瑞士研究所为机床和制造，苏黎世，瑞士苏黎世联邦理工学院......”。

8、“.....轴构建工具包已经研制成功。本文介绍了对这种方法评价。支持刚体模拟和简单弹性体模拟。被比作商业有限元软件，以探讨其实用性和可靠性。需要有限元分析所需总时间，因为它在机建模模块化。然后，以探讨两种方法，静态和动态模拟可靠性进行了相互之间比较以及与基础梁模型分析计算。结果表明，与有限元方法外文翻译第页共页提供了相同结果。静态和动态模拟也比作在实际机床上测量。与有限元取得了几乎相同结果。几乎所有较低结构模式形状和其本来参数可以用制造出，当它关键零部件采用弹性体建模。爱思唯尔公司保留所有权利。外文翻译第页共页介绍最近，机床动态误差如是在高精密加工关键问题之。由于机器动态特性，极大地影响机器配置，配置应该很早就在设计阶段进行评估。然而......”。

9、“.....出于这个原因，缺乏个可靠和轻松仿真软件可以说明。机床仿真方法可以大致可分为两类类是有限元法和另种是刚性多体模拟。在工业用途中，有限元法被流行和广泛使用。几项研究已经开展，应用有限元造型组合机床零部件。和已开发为滚珠丝杠副驱动器之间自由轴向和扭转度交叉耦合模型。和已开发了用有限元模型主轴组成非线性模型轴和轴承，。通过有限元方法，可以得到可靠结果。此外，有限元方法是在设计过程中非常有用，因为许多有限元分析软件包拥有三维系统非常有用接口。然而，有限元方法需要大量计算工作来组装台组合机床，因为它有很多自由度。在商业软件中组装部件之间耦合设置，往往不切合实际代表导轨或滚珠丝杠，并且详细建模需要在定水平，以避免元件之间干扰。机器为了减少自由度，已分为子或模块，这些模块被比作耦合边界条件。此外，在模拟定位系统柔性铰链中，铰链作为个简单梁单元目是为了减少自由度......”。