1、“.....活塞边界为附属面。因此，主表面几何结构表达为在先前推出笛卡尔统筹。之后，从表面上点相对位置就能判断出来，使得内表面。这种判断在整个时间增量有限元分析过程中每个时间阶段对从表面网格逐点完成。当在活塞边界任意点发生渗透时，我们应用节点恢复力定义该节点，为了消除渗透。其中是补偿系数，为点和气缸内表面标准距离，为图表示二维差分网格活塞和气缸之间接触气缸内表面主表面活塞垂直汽缸内表面向外单位向量。这种方法是建立在补偿法基础上，因此补偿系数设置要足够大，即使它大小与时间步长密切相关。临界时间间隔大小保证了在显式时间积分法中收敛和非振荡时程反应，显式时间积分为，式中和为对应于活塞边界节点节点质量和节点刚度。与此同时，补偿系数与活塞节点质量构成了另个震荡器，为此临界时间间隔应为。由于时间间隔应该比更小，补偿系数应修正为图代表解决润滑结构相互作用问题时间增量分析程序流程图，其中表示曲轴在整个数值分析程序中所有旋转角。数值实验参考流程图，运动分析和润滑压力近似是由我们用计算机语言编码测试程序和前面章节提到公式计算进行。同时，通用有限元分析程序商业法分析了相互作用润滑结构......”。

2、“.....我们重申，活塞与汽缸被假定为刚体，因为它们润滑压力近似，但是在润滑结构相互作用分析中两者当做变形体处理。图耦合时间增量数值分析流程图开始,运动学分析压力场差分有限元结构分析ε计算,检查是否结束从对称性问题考虑，我们使用了分析模型半，如图所示，其中活塞相对垂直位置对应气缸下止点。气缸右外表面被控制在压缩机箱体内，而对称边界条件被指定为活塞与汽缸对称表面。活塞与汽缸是用铸铁制造，材料性能ν。此外，除了气缸夹紧部分，它们厚度都为。图中半连杆力即作用于活塞销点，而相对气体压力−作建立润滑压力近似差分网格。数字处理方便应用活塞与润滑剂接触面油膜压力，般活塞润滑剂交界面分区与有限差分网格相同。但是，般气缸润滑剂交界面在汽缸网格上分区与有限差分网格不同，所以油膜压力作用于气缸内表面采用线性插值法。那是因为气缸润滑剂交界面随时间变化，而活塞润滑剂交界面不随时间改变。四个不同曲轴角瞬时油膜压力分布如图所示，注意到其中曲轴角压力分布变化相当特别。参考方程和图，油膜压力轴向变化主要是由于不同和活塞倾斜，而其中个间接原因为活塞偏心。前面那种情况显然能在图上止点观察到......”。

3、“.....如图所示，而后种情况出现在和位置。另方面，在图压力分布在较低止点显示活塞二阶运动正处在个活塞倾斜和偏心组合。图活塞和气缸有限元网格图表示作用在活塞与曲轴角合力变化。图中所示与图所示气体压力近似成比例，而摩擦力影响可忽略不计。径向力影响活塞二阶运动改变其在上止点轨迹，其影响远小于轴向力。活塞二阶运动过程如图，为了清晰可视化，活塞位移被放大。在排气过程中，活塞从下止点开始移动到气缸左壁，然后它又回到汽缸内壁两次，但它回到上止点中间位置。活塞向左偏心符合图所示润滑剂压力分布，而且活塞逆理。图耦合时间增量数值分析流程图开始,运动学分析压力场差分有限元结构分析ε计算,检查是否结束从对称性问题考虑，我们使用了分析模型半，如图所示，其中活塞相对垂直位置对应气缸下止点。气缸右外表面被控制在压缩机箱体内，而对称边界条件被指定为活塞与汽缸对称表面。活塞与汽缸是用铸铁制造，材料性能ν。此外，除了气缸夹紧部分，它们厚度都为。图中半连杆力即作用于活塞销点，而相对气体压力−作图显示了活塞受力图，其中和是摩擦力和在方向流体动力分量。这两个组件力计算，将在第节给出。另方面......”。

4、“.....我们注意到，活塞倾斜对活塞销影响不容忽视。然后，连杆力组件和倾角确定式中表示活塞总质量。位移和润滑压力场设，是活塞与气缸位移场，结构动力响应是受初始和边界条件，式中表示结构部件质量密度，是牵引冷却气体成分及润滑油压力。为了描述径向间隙内润滑压力场，我们介绍个活塞顶面中央圆柱形坐标，如图所示。轴指向同个方向作为前面固定笛卡尔坐标系之。参考图，活塞允许其只在方向和活塞销轴方向倾斜。活塞偏心轴用表示，倾斜角度用表示。我们假设油膜总是充满活塞整个和轴向长度径向间隙。润滑油油流被假定为不可压缩层流，因为两个特征长度和显着高于厚度较大流量。并且，在图活塞与气缸之间径向间隙润滑润滑油图活塞受力图方向压力变化被忽略，因为径向间隙远小于活塞半径。由于忽略了本身和润滑油惯性力，润滑压力场，是由雷诺方程根据不可压缩方程和连续性条件确定抖抖具有边界条件在处在处，在和处，式中是指油粘度。表示活塞销位置，实际润滑油厚度表达式为,参考图中力符号规定，两个合力和计算如下,蝌蝌另方面，整个径向间隙瞬时体积漏油量计算如下而且，周期平均功耗根据下式计算式中功率消耗被定义为......”。

5、“.....数值近似我们在这里描述油膜压力和结构变形场活塞与气缸之间接触处理和时间增量分析程序数值近似。应用般变分形式和等参有限元近似结构动力方程，我们有式中，和分别是刚度矩阵，质量矩阵和负载向量。质量矩阵对角化使我们能够重写方程如下我们注意到，负载向量在每个时间间隔都在变化，这是因为冷却气体压力和润滑压力是时间函数。通过从方程计算得到分段时间加速度，使用显式中心差分，我们可以得到各段时间速度和位移式中，此外，通过对活塞初始构型加入位移电流，活塞构型就可以被改变，使得为了计算润滑压力场，在图所示平面我们使用带均匀网格有限差分法。然后，雷诺方程拆分如下抖抖抖抖,抖禗禗关于导数定义方式同方程，可以在表格中重新排列，由高斯赛德尔迭代法求解出节点压力，。值得提是出现在差分迭代近似油膜压力场负结压力被重置为零。当下收敛标准满足定条件，迭代终止ε除了主要垂直运动，活塞也允许移动方向垂直于活塞销轴，但仅限于在汽缸内。为了证实这数值约束活塞二阶运动，我们应该判断出活塞是否渗透气缸内表面或不渗透。当这样几何行为发生，我们应该通过个适当数值法防止渗透。参考图......”。

6、“.....仿真工具模拟实时过程以确保这里提出模型可逐步用于以后控制设计。方法为了模拟压力波增压器整个系统，系统可以进入设备中存储质量和能量接收器，然后在这些接收器中产生流量广义油门。该模型有关动态代表接收器能源和质量存储。而油门描述了静态代数关系。该压力波增压汽油机仿真工具主要部分是模型静态子模型。压力波增压器作为个广义节流，即模仿，压力波增压器模型输出是质量和焓流。模型忽略建立个快速动态新型固定压力波图，因为系统动态造成歧管填充排空过程占据主导地位。基于维线性气体动力学理论，压力波增压器模型计算出个简化压力波程序和相应压力波图。压力波增压器模型进行了验证稳态测量。主要影响本文研究主要影响说明压力波增压过程包括基于物理平均值模型稳态废气再循环方法。该模型计算输出值作为衡量压力波增压器压力和温度种渠道和增压器实际转速。该计算是基于维线性代数关系气体动力学。由此产生模型是压力波增压器静态模型，其中显示输出小于。据不完全推测，压力波增压器泄漏损失不包括压气机轮，非计量混合区长度和通过识别模型参数废气气体比例。介绍并解释如何避免在负载时瞬态排放废气再循环。此外......”。

7、“.....并解释了压力波动过程及其影响。开发个用来进行系统分析模拟工具，系统优化，以及模型控制设计。结论压力波增压器由以下证明验证物理模型参数压缩效率反射效率扫气压力混合区长度气体压降绝对值取决于气阀门关闭与否。气阀门关闭得越快，气体压力下降得越快增加燃气阀门关闭速度气体压力下降更慢消除不良影响此外，由该模型推断表明，气体阀根据压力传感器测得气体体积轻微下降，在规定时间内进行关闭。只有个不切实际简短闭合时间，气体阀内气体体积影响着它动态压力。增加气体体积是在个较小阀门中造成压降原因，因此，要消除影响。今后采取措施，制定模拟工具，可用于进步调查并进行优化，如改变歧管体积，以不同方式连接管，除了这些系统参数分析外，该工具主要可用于基于模型控制设计。原文，，，，，，，，合到个发动机系统模型中作为个子模型，将它与汽油机平均值模型起运行，模拟发展稳态和瞬态。该建模方法以物理为基础，以便推出模型。压力波增压器模型相对误差要小。压力波增压器模型仿真工具在短时间内相对误差要小于。仿真工具模拟实时过程以确保这里提出模型可逐步用于以后控制设计。方法为了模拟压力波增压器整个系统......”。

8、“.....然后在这些接收器中产生流量广义油门。该模型有关动态代表接收器能源和质量存储。而油门描述了静态代数关系。该压力波增压汽油机仿真工具主要部分是模型静态子模型。压力波增压器作为个广义节流，即模仿，压力波增压器模型输出是质量和焓流。模型忽略建立个快速动态新型固定压力波图，因为系统动态造成歧管填充排空过程占据主导地位。基于维线性气体动力学理论，压力波增压器模型计算出个简化压力波程序和相应压力波图。压力波增压器模型进行了验证稳态测浙江师范大学本科毕业设计论文外文翻译译文废气再循环对压力波内表面为主表面，活塞边界为附属面。因此，主表面几何结构表达为在先前推出笛卡尔统筹。之后，从表面上点相对位置就能判断出来，使得内表面。这种判断在整个时间增量有限元分析过程中每个时间阶段对从表面网格逐点完成。当在活塞边界任意点发生渗透时，我们应用节点恢复力定义该节点，为了消除渗透。其中是补偿系数，为点和气缸内表面标准距离，为图表示二维差分网格活塞和气缸之间接触气缸内表面主表面活塞垂直汽缸内表面向外单位向量。这种方法是建立在补偿法基础上，因此补偿系数设置要足够大，即使它大小与时间步长密切相关......”。

9、“.....显式时间积分为，式中和为对应于活塞边界节点节点质量和节点刚度。与此同时，补偿系数与活塞节点质量构成了另个震荡器，为此临界时间间隔应为。由于时间间隔应该比更小，补偿系数应修正为图代表解决润滑结构相互作用问题时间增量分析程序流程图，其中表示曲轴在整个数值分析程序中所有旋转角。数值实验参考流程图，运动分析和润滑压力近似是由我们用计算机语言编码测试程序和前面章节提到公式计算进行。同时，通用有限元分析程序商业法分析了相互作用润滑结构，接口与输入时间间隔测试程序与活塞运动学和油膜压力有关。我们重申，活塞与汽缸被假定为刚体，因为它们润滑压力近似，但是在润滑结构相互作用分析中两者当做变形体处理。图耦合时间增量数值分析流程图开始,运动学分析压力场差分有限元结构分析ε计算,检查是否结束从对称性问题考虑，我们使用了分析模型半，如图所示，其中活塞相对垂直位置对应气缸下止点。气缸右外表面被控制在压缩机箱体内，而对称边界条件被指定为活塞与汽缸对称表面。活塞与汽缸是用铸铁制造，材料性能ν。此外，除了气缸夹紧部分，它们厚度都为。图中半连杆力即作用于活塞销点......”。