1、“.....此外，这也可能解释为什么个有序和强硬单是首选高度强，多相硼化物涂层，艰难，但是在高压力接口下容易过早失效。结论多相硼化物涂层提高铁性能，结构钢是由个硼外层和内层单相构成晶体与秩序程度，这与外部表面不同深度所在地区不同。机械紧凑和耐磨性取决于此。该涂层磨损率高，最初都在滑动和磨料条件下，因为个无序晶体外，薄，易碎层存在。然后，磨损率下降是因为受了硼晶体排列第反抗，然后对单相，直到达成项内，非常紧凑涂料地区最低值由单高度有序晶体组成。接口在高应力状态下使硼化物多相涂层摩擦纹优先在单接口产生图测定硬度通常两名硼化物涂层不同区域外部表面铁增长。涂层区域内显示相当高硬度值文件编号。米图射线衍射谱联合亩辐射为在不同深度渗铁被测样品层后，按平行层材料去除外部表面为硼二米三米四米滑动距离图磨损曲线硼铁，为了作比较，向其他表面处理钢样曲线......”。

2、“.....在铁层按层去除。个接触载荷用和滑动速度。对磨损试样所产生球冠直径测定校准光学显微镜，而值用于计算两个穿透深度和磨损体积这里。如果磨损陨石坑深度低于涂料，对散装物料简单模型磨损厚度等值滑动磨损查德方程可用于并导致磨损量为下面等式其中是总滑动球距离相对于试样表面，正常负荷，钾磨损系数或特定磨损率。当量允许磨损率。材料来计算每组实验中，每层揭露层技术方法将硼化物涂层每个部位都暴露在外。结果和讨论图显示了典型多相硼化物涂层微观结构对纯铁增长。和层和宣传沿裂缝柱状形态在接口更好扩散。对中碳钢生长在相同热条件，表现了最大涂层厚度和不太明显柱状形态，最大值和最小值厚度有很大不同。该涂层厚度是影响合金尤其是由铬金属基体元素，可以修改输入硼化物晶格铁硼扩散活动......”。

3、“.....作为涉及合金元素再分配现象结果。柱状接口已被解释为当地激烈应力场和附近晶格畸变结果和针状核反应产物。接口脆性反过来归结于该地区强调诱导之间两个铁硼化物热膨胀系数不同，以至于是它三倍。在铁硼化物之间差别是相当大弹性，对硼价值是，通过对单显示半。图显示两个相同跨衡量显微硬度测量如图样。在大幅降低硬度是显示在涂层外部分配置文件之另个是由位来自外部表面明显距离开始将被视为现实，在前面提到证据最外层，几微米硼化物涂层厚度地区晶体学是紊乱和易碎。在诸如从外部表面距离增加硬度下降要归功于硼化物和纯铁区存在，即成为在实现试样体积要大得多。高硬度涂层内部区域显示结构编号应注意。图显示了射线衍射在同硼化物层不同深度记录方式，在材料逐步消除之后。和反射强度比硼化物粉末强得多。特别是，个非常强烈峰值可以看出，即使在目前情况，硼铁被测样品射线衍射图，尽管在个硼外层涂料存在......”。

4、“.....因此，可以推断，在两铁硼化物纹理经历多相向内强化涂层。特别是对单子层内部是由所有与硼化物晶体排列晶轴垂直构成导向样品表面。个具体研究，最近已给解释刻画择优取向铁发生硼化变形铁和钢成长。研究结论是对单第晶体生长样品外表面，金属表面之间硼化粒子接触带开始，个是因为个最简单形式存在针状发展方向，与硼在体内扩散路径更容易单重合为中心四方晶格。对硼化物晶体生长作为个覆盖面，增加了越来越多障碍。因此，硼化物晶体越来越多是被迫种植向内，因为在相关硼化物形成量增加更加困难增长轨道。单向内增长是比较容易，如果拉长硼化物晶体生长平行。因此，新硼化物晶体涂层形成金属界面逐步被迫与他们成长轴垂直于外表面，即相致样本中硼梯度，导致择优取向单上逐步实现与金属基体界面将加强。图显示了在干摩擦条件下，硼钢磨损行为......”。

5、“.....根据负载图中为，中间行为是氮化钢之间差和碳化钨钴最佳，并具有可比性，通过展示硬铬。磨损斜率为多相层距曲线最初是高作为个外，易碎区域存在合理结果，由无序晶体组成。逐步下降斜坡下降到约−。根据负载图型，对硼钢行为再次中间氮化之间样品和卫生间钴涂层样品，而硬铬行为是类似氮化钢中显示。磨损违背了硼钢艾斯坦斯最初曲线陡峭，符合市场预期。然后斜坡下降，可能由于硼化物晶体有序耐磨性高，最后也大大增加值达到−，然后因为磨损，没渗硼区铁所接触到陶瓷材料。摩擦系数硼钢，最初由低切外，涂层无序地区显示实力，逐渐增加值大幅波动对低〜左右，价值与涂料滑动对文献报道比较钢铁及其他工程合金。值得提是，摩擦系数由至低于大幅下降，得到了硼低碳滑动针对空气中氮化硅球在室温下为和钢揭露硼化物，涂层，空气ₑ分钟气氛。改善解释作为反应之间空气和硼氧涂层效应，将高温曝光第......”。

6、“.....在引起了硼酸润滑膜空气中水分反应。个硼化物涂层摩擦学性能更为详细评估，获得通过测试其耐磨损性。如图所示，事实上，磨损率表示为每单位距离磨损材料数量和应用负载单位是非常，渗样本图，由于外部，机械已经提到存在易碎地区硼化物涂层。磨损率大大降低图地区内部，在金相观察，发现由ₑ组成，并在较少程度。透过涂层会进步向内，磨损率增加在ₑ单界面图，并成为该地区最低高度有序晶体构成单图。然后，磨损率增加地区所构成单柱和非渗硼铁图，更有甚者，当只有纯粹，软铁提交磨损图图。指出摩擦学行为磨损率值图进行报道。图确认有必要向渗组件表面处理程序，适用于消除外，抗差硼化物涂层部分。此外，这也可能解释为什么个有序和强硬单是首选高度强，多相硼化物涂层，艰难，但是在高压力接口下容易过早失效。结论多相硼化物涂层提高铁性能，结构钢是由个硼外层和内层单相构成晶体与秩序程度......”。

7、“.....机械紧凑和耐磨性取决于此。该涂层磨损率高，最初都在滑动和磨料条件下，因为个无序晶体外，薄，易碎层存在。然后，磨损率下降是因为受了硼晶体排列第反抗，然后对单相，直到达成项内，非常紧凑涂料地区最低值由单高度有序晶体组成。接口在高应力状态下使硼化物多相涂层摩擦,,,,,,,,ı,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,纹优先在单接口产生图测定硬度通常两名硼化物涂层不同区域外部表面铁增长。涂层区域内显示相当高硬度值文件编号。米图射线衍射谱联合亩辐射为在不同深度渗铁被测样品层后，按平行层材料去除外部表面为硼二米三米四米滑动距离图磨损曲线硼铁，为了作比较，向其他表面处理钢样曲线，在不同载荷值为和图缩孔球在从个多相硼化物涂层外表面不同深度方法确定磨损率增长后，在铁层按层去除。个接触载荷用和滑动速度。对磨损试样所产生球冠直径测定校准光学显微镜......”。

8、“.....如果磨损陨石坑深度低于涂料，对散装物料简单模型磨损厚度等值滑动磨损查德方程可用于并导致磨损量为下面等式其中是总滑动球距离相对于试样表面，正常负荷，钾磨损系数或特定中文字外文翻译硼化物涂层滑动和磨粒磨损行为,∗,,摘要由单内层和外层所构成多相硼化物涂层对铁和经渗碳处理中碳钢有着深远影响。根据滑动和磨损试验条件对样本硼摩擦学行为进行了研究。发现不同地区涂料磨损率有很大不同。铁硼化物晶体秩序解释了这些差异原因。薄，易碎涂料层构成无序晶体对两种类型抗磨损行为影响不大。然后，构成单紧凑，高度有序晶体地区阻力增加到最高值。耐干滑动样本硼优于通过提交替代表面处理样本资料如气体氮化和含量较低钴硬质合金涂层。关键词硼铁钢滑动摩擦磨粒摩擦择优取向晶体秩序导言日益增加需求与令人满意电阻材料磨损与腐蚀性能促进了迅速扩张表面改性领域技术发展。事实上......”。

9、“.....这服务生活组成部分是由表面特性所决定。在这重要热化学处理钢种扩散领域，如碳氮和硼，硼处于种特殊地位。方面，即使在超过个全球行动纲领，以及高耐磨性，经热化学处理硼化物涂层涂料使普通钢材有了很高硬度。硼钢构件在机械工程和汽车几个摩擦学性能优良工业中有很广泛应用。值得注意是，最好结果是由粘固获得，即工序使用含有粉末混合物进行硼化组件如碳化硼，活化剂通常，并最终加入稀释剂以控制潜在硼化方法。然而，相对于气相渗硼，粉末渗硼在工业生产过程中比较复杂，费时和昂贵，二不适合过程控制和自动化，这种状况妨碍了充分传播渗硼处理工艺。努力加快工业气体渗过程进展，就双方加工条件和组成，硼化物层孔隙度控制主要问题加以解决，特别是，对等离子体及有关金属表面相互作用机制缺乏了解。比如，硼化物涂层制作了两个中碳钢等离子辅助化学气相沉积法在〜采用与混合气体与稀释，只有几微米厚......”。