立式液压驱动数控弯管机机设计（全套完整有CAD）

格式：RAR 上传：2022-06-25 05:52:38

《立式液压驱动数控弯管机机设计（全套完整有CAD）》修改意见稿

1、“.....而切头机构自重估算不大于，因此，查机械设计手册第四卷表，取摆动缸缸径计算转动缸载荷并选定转动缸缸径板簧在弯耳时，转动机构受力见图由受力分析可见，工件在弯耳时齿条的推动油缸的推力对转动中心的力矩必须大于等于轴承摩擦力对转动中心的力矩之和，才能使抓紧机构转动实现弯耳动作，而轴承摩擦力矩很小，在此可忽略不计。即•≧•由前计算知.而为齿轮分度圆直径，由后运动计算可知由设计参数得知≧•同前，由公式计算得出转动缸缸径取.，则转动缸的缸径按计算值增加，查机械设计手册第四卷表，取转动缸缸径图分析移位缸载荷并选定移动缸缸径移位缸承受的载荷主要是因切头机构因自重在导柱导套处滑动轴承中产生的滑动摩擦载荷......”。

2、“.....因而产生的摩擦载荷很小。对于移动缸选择缸径来说，载荷不是主要因素，考虑到移动缸的行程较长由后运动计算知行程为因而缸径如取的太小，虽然能满足载荷要求，但活塞杆太小，压杆稳定性较差，查机械设计手册第四卷表，取移位缸缸径分析定位缸载荷并选定定位缸缸径定位缸承受的载荷主要是定位销的重量，而定位销直径很小，长度也短，因而重量也轻。在此对载荷不作考虑。考虑到使定位机构结构紧凑，因而，查机械设计手册第四卷表，取抓紧缸缸径分析抽芯缸载荷并选定抽芯缸缸径工件在耳型弯曲成型后，抓紧块松开，工件此时不受任何载荷。然后抽芯缸动作，将芯轴抽出，以便取出工件。因此抽芯缸载荷极小，仅为芯轴及接头的自重。但考虑到活塞杆长期在芯轴及接头自重作用下弯曲变形，因此缸径在选择时不宜太小，以免活塞杆太细。查机械设计手册第四卷表......”。

3、“.....运动设计计算根据设备总体结构及各机构具体工作要求，确定各油缸工作行程及各机构运动参数。确定切头刀具工作角度如果切头刀具相对工件垂直安装，对于机构总体受力效果是好的。但是由于抓紧机构要占据定空间位置，因而如刀具相对工件垂直工作时，必然会产生切头机构与抓紧机构的相互干涉，因此，在参考同型设备后，确定切头刀具的工作角度为。压紧缸载荷分析并选定压紧缸缸径板簧在切头加工时，压紧缸压紧工件，且定位销将工件定位，工件受力分析如图。图由受力分析图知在切头时，工件受力较复杂，不但受集中载荷切削力，压紧，支持力，压紧块对工件滑动摩擦力，及定位销对工件反作用作用外，还受芯轴对工件的部分分布载荷作用。因此，以目前的我的理论知识还无法对其进行定量的计算以求出压紧力，因此只好以同型设备类比取压紧缸的缸径......”。

4、“.....钢板弹簧工件在〇高温下进行切头加工，因而切头缸产生的推力即切削力应大于工件在〇下的剪切极限力。查模具设计与制造简明手册附表得碳素钢在〇时的剪切强度而无在〇时的抗剪强度又查模具设计与制造简明手册附表得碳素钢在常温下的抗剪强度在常温下的抗剪强度，类比来求弹簧钢板在〇时的抗剪强度，折换系数.，则又根据设计参数知加工的钢板弹簧工件最大截面积，由此计算出切断工件所需的最大剪切力.因此，切头缸需要的最大推力，但考虑到液压缸的自重故可取小些选定切头缸缸径考虑到油缸工作压力太高时，油缸的价格增高，同时在使用中有漏油等弊病不易解决。因此定油缸工作压力为中高压大于以后各油缸定工作压力同此原则。因切头缸推力较大......”。

5、“.....以上公式摘自机械设计手册第四卷。初定油缸时取用公式求出切头缸缸径，则.查机械设计手册第四卷表，取切头缸缸径由于切头架液压缸等自重故不用放大，并且工程上允许偏差是合格的计算抓紧缸载荷并选定抓紧缸缸径工件在抓紧力作用下，绕芯轴中心线同芯轴道转动，钢板发生塑性变形产生弯曲，此时压紧块虽然对工件无压紧力作用，但工件必然因翅曲对压紧块产生作用力，相应地压紧块对工件产生反作用力，工件越难弯曲，就越大。工件受力如图。的结构及尺寸如图，图大齿轮图小齿轮.大小齿轴前后端盖及轴承座的结构设计考虑到综合性能故都采用号钢，由于轴主要是由钢板支撑，但由于钢板不能选用太厚，而轴承的厚度又是过厚故采用加入轴承座用螺钉紧固于钢板从而来支持轴承，从而支持轴......”。

6、“.....同时也便于安装和维修。由于受力不大所以采用四根的内六角螺钉来紧固轴的前后端盖及轴承承座，已经足够支撑。它的的结构及尺寸图，图大轴前端盖图大轴后端盖图大轴承座图小轴承座图小轴后端盖图小轴前端盖.轴套的结构设计由于轴套的厚度在之间小轴轴径为故取小轴的轴套厚度为大轴轴径为故取大轴的轴套厚度为轴套的材料为钢，为能与轴与轴承之间的更好，更耐久的配合，故把轴套进行调质处理，轴套的结构其尺寸如图，图大轴轴套图小轴轴套.盖板的结构设计及计算由于在盖板上需装好多零件，如行程开关，挡料架，大小齿轮轴的端盖以及用于安装定位的孔。故盖板采用厚度为是钢。此盖板的长与度主要是由电机与蜗轮蜗杆所占的空间位置所取定的，由于电机与蜗轮蜗杆的中心距......”。

7、“.....取盖板的宽厚主要跟大齿轮的位置及电机各自的相互空间位置有关取齿轮端到壁的距离齿轮另端到壁的距离同大齿轮的则则得盖板尺寸车结合其它结构需要，故其结构及尺寸如图图.机身的结构设计与计算由于机身支撑了整套机器的零件，故机身采用厚钢板及钢管焊接而成，由于机器重且机器性能要求平稳，故用地脚螺钉来紧固机器以减少机器的振动，脚板采用钢厚，尺寸为用四个脚来支撑机器。支撑钢管采用号方管钢。型号为地脚高度取采用号厚为的钢板来作为底板支撑电机与蜗轮蜗杆减速箱。考虑中板与与底板是距离过及支撑齿轮的问题，故在两侧多加二个钢板以增加机身的强度。其主要参数及基本尺寸如表表轴承的主要参数未注单位型号小径外径厚度内圈厚度外圈厚度额定载荷极限转速重量......”。

8、“.....调质处理。为轴所传递的功率，为轴的转速，由轴的许用切应力所确定的系数，其值可取现在取则.取则.取为了满足半联轴器的轴向定位要求，故在轴与联轴器相接间需制出个轴肩，由于半联轴器的连接长度为又因轴段长度比要短些故取为，且轴径与半联轴器直径样取。轴肩后却是齿轮段，于是轴承的关系故取为，取轴承端盖的总厚度为由箱体及轴承端盖的结构设计而定。根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器左端面间的距离，由于轴承是由轴承座支撑住的，故取轴承座的高厚为，取齿轮与轴承座之间的距离为由于齿轮的宽度为，齿轮左端需制出个轴肩，由齿轮与轴承座之间的距离为且轴承座与轴承之间的距离相差为，则此轴肩的长度为，又因为轴承的厚度为则轴肩之至左端要比轴承的厚度要长点，取......”。

9、“.....至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。齿轮半联轴器与轴的周向定位均采用平键联接。查得键的截面为键槽用键槽刀加工，长为，同时为了保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配合为同样，半联轴器与轴的联接，选用平键为，半联轴器的配合为。滚动轴承与轴的周向定位是借过渡配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为。取轴端倒角为。轴上载荷的计算与轴的校核.由轴的结构尺寸及安装条件可知，作为得支梁的轴的支承跨距，从轴的结构图以及弯矩各扭矩图中可以看出截面是危险截面。现将计算出的截面处的的值如表表载荷水平面垂直面支反力.弯矩总弯矩，固其符合加工工艺性。弯管件要求不能有裂纹，不能有过大的外凸,不能有皱纹。其工件如图,.。图图计算弯曲力矩由弯管力矩公式由于弯管时弯曲半径越小所用的力矩越大......”。