1、“.....直接应用，如图所示。点也是如此，图显示了点最大剪切强度相关性图。短肢墙和实验结果最符合相关性是由从考虑混凝土对剪切强度贡献连梁试验中获得，在模型中，钢筋和混凝土剪切模型都被考虑到。和之前震荡点样，由提议和试验结果获得值之间相关性也许可以通过将乘以个影响系数而得到。长肢墙估计值被公式采用来预测连梁抗剪强度，用来但是作为混凝土对剪切强度贡献模型是有和提出图。在图中这个模型已经被标记为模型，它显示了模型值和试验值之间完整相关性。最后，图中显示值可以按照倍取用，从而避免在数值模型分析中不稳定性而导致负刚度。实际建筑物非弹性地震反应预测弯曲和剪切破坏模型可以在计算程序中实施，这样，弯曲破坏或剪切破坏可以发生在每片墙体中，在地震过程中强烈地面运动中。程序预测实效模型是基于弯曲效应在墙体单元中有弯曲滞后事实曲线，如图所示，同样，剪切效应来自于剪力墙剪切滞后曲线曲线，如图所示。因此，在每步拟合中，曲率ϕ和剪切位移都和和曲率值有关，后者可以从滞回曲线中直接得到......”。

2、“.....由于剪切模型参数取决于剪跨比，剪跨比般认为近似等于，也就是墙体总高度除以截面长度。模型分析目前是按照二维进行，但是三维分析理论已经在最近被提出。该模型通过对年震响应。鸣谢本研究是智利高科技开发局作为科技项目而资助建立。在此鸣谢该机构赞助。同时，作者于此并感谢教授提出宝贵意见以及初稿撰写感谢来自大学教授提供在地震中损坏实际建筑设计资料和破坏资料。参考文献,˜,˜找到。弯矩和曲率定义来自钢筋混凝土构件标准理论。对于墙构件，边界加固和竖向分布都被考虑到用来解释−ϕ曲线。另外，轴向荷载来自于墙重力，假定在地震作用中是个常量，在主曲线中和点弯矩和曲率计算中，应该考虑到。这就是由连梁连接剪力墙近似计算。由于连梁产生主要地震作用剪切力，这就降低了墙体轴向可变地震作用。但是，轴向荷载减小导致了连接构件弯曲强度降低结果。破坏点弯矩估计值是根据ϕ定义，假设和点有相同压力在混凝土中。这很明显是个近似值因为它总是产生在ϕϕ处在图中。这个假设已经被证实......”。

3、“.....在所有情况中，可以通过更加精确地方法获得ϕ较大值。然而，当这种模型在这篇研究中被用来预测实际建筑非弹性地震反应时，最大曲率从未超过ϕ值。剪切破坏模型剪力支配作用正如图中滞回模型描述那样。收缩作用和强度减小由于在同变形程度重复循环现在个预测钢筋混凝土剪力墙非弹性地震响应分析模型摘要开发钢筋混凝土剪力墙建筑非弹性地震响应分析模型，包括提出弯曲失效和剪切失效模型。由于剪力墙在以往发生地震中具有良好弹性反应而被很多处于地震带国家广泛地应用于建筑中。这篇研究目，就是开发种可以预测剪力墙结构建筑抗震性能计算机模型。这种模型将使我们获得对建筑物在严重地壳运动中基本侧向强度和非弹性形变更好评估。这个信息可以用于性能化设计程序执行，并且能够提高程序代码优化。为了实现这个目标，基于实验结果剪切破坏形式模型已经被添加到计算机程序中。本文讨论了最相关问题，并制定了开发这种模型解决方案......”。

4、“.....尽管该模型是二维，因此它忽略了扭转反应后取得成果是令人满意。年相关学院版权所有关键词剪力墙建筑钢筋混凝土建筑物非弹性反应，剪切破坏模式引言设计合理多层钢筋混凝土剪力墙建筑在剧烈地震地面运动中应该产生延性弯曲反应。因此，设计力通常远小于无延性和韧性特征结构系统中建筑物主要弯曲失效模型所需要力。然而，由于较大弯曲强度与抗剪强度比，在些情况下这个延性破坏模型可能无法实现。在这种情况下，非弹性剪切破坏模型便应运而生。这可能是那种相对于地面面积有较大剪力墙面积结构体系情况。这种情况也可能发生于连接在产生瞬时挠度与剪力之比相对于墙长来说很小而且连接在刚性过梁剪力墙中。另方面，即使剪力墙在极限强度小于延性屈曲发生强度情况下，结构轻度或严重剪切破坏都会影响到基本设计目标。些这种情况例子已经在经历强震后钢筋混凝土剪力墙建筑物中被发现了，像年月日智利地震。在位于地震带国家中，剪力墙建筑应用是十分普遍，比如智利在过去地震中，从适用性以及安全性两个角度来看，剪力墙抗震性能都是可靠......”。

5、“.....由于剪力墙在建筑模型中稳定性能，它们应用已经在抗震设计中被采用。所以，本研究目，就是要开发个合理计算机模型来预测剪力墙建筑物地震反应。该模型将使我们对剪力墙建筑物在地震运动中极限横向承载力以及非弹性形变获得更好估测。这种数据使用有利于性能化设计程序执行和代码设计程序优化。个可以预测这种结构抗震性能模型应该包括剪力墙弯曲变形可能性以及剪切破坏形式。大多数研究已经解决了剪力墙结构体系分析中弯曲失效模型问题。举例来说，和研究了些与弯曲失效相关滞回模型其中个，收缩作用，剪力作用典型性，被作为种模型。后来，和开发了种代表剪力墙在弯曲作用控制下非弹性地震反应元素以及种滞回反应中剪坏作用模型。这项研究中开发模型已经被用于计算机程序中。该剪力墙模型已经被改进到能够允许墙在其横向剪切强度小于产生弯曲失效强度时，形成剪切破坏模型。这种剪切模型特征，是从剪力墙和梁柱循环测试实验结果中获得，如下所述。是个标准钢筋混凝土建筑非弹性分析软件，像或者其他些可用软件都是由在年前开发出来。然而......”。

6、“.....这类模型，忽略了了这些元件剪力极限或者剪切失效。剪切和弯曲非关联滞回模型定义允许任何墙式构件弯曲和剪切切线刚度作步步整体化程序更新。如图所示墙式构件，分层描述，按高度分成几个子构件，每个子构件在起点处和终点处都拥有在横向和纵向自由度。通过沿墙高度假设个恒定底层剪力和个弯矩线变率，每个子构件中心剪力和弯矩便是可以计算。因此，切向抗弯刚度和剪切刚度可以从弯矩曲率关系图中获得，而且该剪力墙剪力形变关系正如图和图描述那样。每个子构件切向刚度矩阵可以被计算整合到剪力墙整体刚度矩阵中。通过对剪力墙子构件内部自由度进行静力分析，切向刚度矩阵与外部自由度关系便是可以计算得知。这样，只有水平位移和垂直位移以及墙两端部转角可以被用来将这个子构件整合到结构模型中。本文论述了这种分析模型开发和执行。这种模型被认可，是通过评估两个在年智利地震中产生严重剪切裂缝建筑物模型预测结果......”。

7、“.....弯曲失效模型滞回模型在计算机程序图中执行在这项研究中也被用来为剪力墙构件非线性弯曲反应和弯矩曲率滞回关系建模。如图所示，挤压作用和收缩作用以及强度减少由于同变形程度循环周期没有在弯曲变化模型中体现出来。该模型运行在个由四个线性部分有利和不利弯曲组成主要包络曲线吗，如图所示。主曲线要关于原点不对称，但在弯矩低于临界弯矩时，弯矩值在两个方向都是条精确直线。图中直线点和点点和点对应时刻分别是第个屈服点和应变为时混凝土抗压强度值。水平线下点是根据可能最大曲率ϕ假设和定义，这与混凝土ϵ时压应力有关。在混凝土开裂之前，加载和卸载都遵从主曲线。在达到开裂弯矩值之前，卸载规律是在另方向上连接卸载点和开裂点条直线图中直。如果屈服弯矩极大，而且卸载点发生在点处，那么卸载曲线曲率就被定义为ϕϕ其中，ϕ是加载过程中最大曲率，是加载过程中屈服点和开裂点在相反方向连线斜率，指数控制着卸载曲线在屈服点后曲率，根据和建议，般取。滞回规律详细说明可以从其他地方找到......”。

8、“.....对于墙构件，边界加固和竖向分布都被考虑到用来解释−ϕ曲线。另外，轴向荷载来自于墙重力，假定在地震作用中是个常量，在主曲线中和点弯矩和曲率计算中，应该考虑到。这就是由连梁连接剪力墙近似计算。由于连梁产生主要地震作用剪切力，这就降低了墙体轴向可变地震作用。但是，轴向荷载减小导致了连接构件弯曲强度降低结果。破坏点弯矩估计值是根据ϕ定义，假设和点有相同压力在混凝土中。这很明显是个近似值因为它总是产生在ϕϕ处在图中。这个假设已经被证实，通过些混凝土墙体拉压曲线。在所有情况中，可以通过更加精确地方法获得ϕ较大值。然而，当这种模型在这篇研究中被用来预测实际建筑非弹性地震反应时，最大曲率从未超过ϕ值。剪切破坏模型剪力支配作用正如图中滞回模型描述那样。收缩作用和强度减小由于在同变形程度重复循环现在在滞回模型被实施了。剪切破坏模型假设了墙体抗剪强度在弯曲和轴向是独立。这也是个近似假定，但是忽略剪力和轴力相互影响和现行墙体设计依据是致......”。

9、“.....其中，是剪力墙底部弯矩，是剪力值，是墙体长度。对于截面宽度更窄剪力墙，这个比值般要大于，如下文所示。在图中，点表示包络线中荷载位移关系中斜率变化点是可以从实验中观察到。试件新刚度值大约是最初刚度。在试验中出现点，般非常接近墙体对角处第条裂缝发生点。点相当于试验过程中剪力值最大点，而点可能和边界条件有关，在这种边界条件限制下，构件可能仍被当做结构抵御机制中部分。点点和点在图所示包络线中定义基于从个全尺寸剪力墙试件循环试验中所得试验结果。所有这些试件都被设计用来反应剪切失效模型而且它们剪跨比都在到之间。每次试验加载顺序包括在给定位移幅值两个周期设置，这被逐步增加而且与试件剪跨比变化次序相致。当试件侧向强度降至大约为最大强度时，试验就应该完成了。这个试验过程更多细节可以从其他地方找到。另方面，高墙模型特点可以从些钢筋混凝土梁试验结果中获得梁和矮墙剪切行为主要差异是在点以后梁强度已经丧失图，这已经被实现了。从矮墙试验中获得直线斜率说明了随着位移增大，剪切强度降低......”。