1、“.....位于龚巴川羌风沟川彭家墩川和西岔至罗圈沟 川交汇的川口处。南北宽约公里的龚巴川河谷二级阶地，海拔米。 西隔丘陵相望西岔村，东西公里内无住户，南邻望山，北隔余米农田 为皋营公路和变电站。地理构造属昆仑秦岭地槽褶皱系，为祁连贺兰山字型 构造体系。厂区地质地貌较好，自然条件优越，交通方便，水电供应便利， 具有良好的发展环境。 气象条件 皋兰县属大陆性干旱气侯，冬夏季多风，气温低，干旱少雨，日照时 间长，风沙多，温差大，冬季寒冷，夏季凉爽。年均降雨量，年均 蒸发量，年均气温，极端最低温度，最高气温。 年均湿度，主导风向北风，最大风速米秒，最大冻结深度， 地震基本裂度度。 交通运输 铁路 甘肃锐驰皋兰铁合金有限公司距离包兰铁路皋兰县站西北约公里，产 品经公路运输至该站发运，铁路运输便利。 公路 厂区与皋营公路相邻，东经皋兰县与白兰公路相通......”。

2、“.....交通运输便利快捷。 电炉节能技术改造工程方案 硅铁电炉节能改造 该项目预计总投资万元，项目完成后每年节约用电万， 年创经济效益万元，年创社会效益吨标煤。 电炉二次短网进行节能改造 矿热电炉生产硅铁，要获得良好的生产技术经济指标，电气及电炉设计参 数是关键的，而电炉短网的设计与生产技术经济指标及设备投资更有着密切 关系。电炉短网的特点是电流大，组合母线外形轮廓复杂，工作环境恶劣，不能 按通常电气装置载流导体进行选择。虽然电炉短网长度不大，但其电阻，尤其 是电抗对电炉装置工作有很大影响，在很大程度上决定了电炉装置的效率，功 率因数及电炉是否能进行稳定生产。因此优化短网阻抗就是在保证物理尺寸 最短前提下，寻求短网阻抗最小的平衡。 短网的合理结构及布置，对降低功率损耗，提高熔池功率，提高炉子的 有效相电压，提高功率因数......”。

3、“.....降低电能损耗，有极大的意义。 为降低短网电损，就要降低短网电阻，短网有效电阻与很多因素有关。 短网有效电阻公式  导体的殴姆电阻为导体比电阻为电阻温度系数 为导体温度表面效应系数邻近效应系数为导体长度。 现分别讨论这几个因素。 比电阻取决于导体材料，可查表采用比电阻最小的紫铜 作导电管。 导体温度越高，电阻越大，故要千方百计降低导体温度，因负荷 不同，所处环境不同，短网各段温度不同距炉口较近的软线和导电铜板， 因受炉口辐射热的影响，温度较高，结果导致电能损失增加，而且导体氧化， 电阻更大。为降低导体温度，使用隔热板挡住导体铜板，用石棉板挡住软线， 采用水冷导电铜管。 表面效应系数它是导体磁通所引起的电流趋近表面的现象，会使 导体断面负荷不均匀。断面周长与断面比例愈大，表面效应愈小，故多采用 空心铜管作成导电体......”。

4、“..... 邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果使导体 断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加，进而能耗增 加。其值与导体之间的间隙导体高度和电流频率成正比，与导体厚度成正 比。 导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些。通过降 低导体的长度和降低其自感亦能有效降低短网电抗。 考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有效途径是增加短网的截面 积，缩短短网长度。 原电炉短网布置情况 由于变压器体积大，考虑散热条件，原短网设计较长，使短网电阻增大， 且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜管面积偏小，引 起铜管发热，由于导体的电阻与导体的温度成正比，温度越高，电阻越大。 另外，短网部分连接件较多，当短网流过强大电流时，产生较大的交变磁场， 引起涡流，使连件铜管发热传热，接触面氧化，使导体电阻增大......”。

5、“.....三相短网铜管总电 阻。台电炉二 次运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为， 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的有功损耗 改造前电炉短网年损耗 小时天天年万 因此，改造前二台电炉短网年损耗 万万。 改造后电炉短网布置情况 将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同时加 大短网和软母线的截面。改变短网的连接方式，使其通过电极形成外三角连 接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功损耗。 改造后电炉短网布置情况每相采用∮的铜管根，三相短网铜 管总长度约，每根铜管截面积为  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电阻 。 台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗计算 每相的电流为......”。

6、“.....改造后二台电炉短网年损耗 万万。 改造二台电炉短网年节电量 万万万 改进电炉炉变二次出线方式，提高电炉自然功率因数 变压器二次侧采用外三角接线 改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧在变压器内部 已经连接成三角形，然后三相分别经短网连接到电极上，短网上的电流为变 压器二次侧线电流，这样短网上的损耗大，输入炉内的有功功率降低。变压 器二次侧内三角接线图如下 变压器二次侧 变压器内三角接线图 短网电极熔池 改造后变压器二次侧采用外三角接线，即变压器二次侧在变压器外部 经电极连接成三角形，短网上的电流为变压器二次侧相电流，这样可减少短 网上的损耗，提高电炉的有功功率......”。

7、“.....达到良好的补偿效果，能减少回路 中的电感，提高电炉的自然功率因数。变压器二次出线换位布置图如下 变压器二次铜管换位布置图 合理布置短网，提高电炉的自然功率因数 电炉短网和变压器二次侧出线样采用换位布置法，使铜管上下左右形 成电容，达到较好的补偿效果。短网上的感抗可分为两部分，是在变压器 到分相为止，这部分由于采用不同极性导体交错排列，互感系数值较大，电 感很小，虽距离较大，其电抗值并不大，约占总电抗的。二是分相后 的单相部分，这部分导体上的电流虽然都是同方向的电流，但约占整个炉 子总电抗的，所以尽量减小软母线的长度降低分相后单相部分导体 的感抗，达到提高电炉自然功率因数的目的......”。

8、“.....电炉自然功率因数由原来的提高到 以上。 节电量计算 电炉正常生产单位电耗为考虑实际生产中线损 动力电烧穿器烘炉等用电，综合电耗按计算。电炉综合运 行系数取，运行天数按天计算。 改造前年可耗有功电量 变压器台容量，运行系数年运行时间 ，小时天天年 。 设备提升改造后，提高到，则 改造后年可耗有功电量 变压器台容量，运行系数年运行时间 ，小时天天年 则台电炉对短网设备提升改造后，每年节电量 万 因为变压器的容量是不变的，节约的电量实际就是将短网的无功转化为 有功，硅铁产品的综合电耗仍按计算，则短网改造后增加产量为 万 二台电炉改进炉变二次出线方式提升改造后年节电量为 万。 改造后的短网见附图。 电炉采用隔磁材料和新型炉衬，降低磁场损耗，减少电能损失 短网周围的夹件吊挂料管烟罩等部位采用隔磁不锈钢材料制作......”。

9、“..... 电炉正常运行时，二次电压在之间，常用二次电压 为，正常运行时二次电流在左右。在电流经过的短网和电极周围 分布着很强的磁场，原电炉磁场周围的设备多为普通的碳钢制作，而普通碳 钢在磁场中可感应出较大的涡流，产生热量，既对设备运行不利又消耗了大 量的能量。我们此次改造主要是将大电流导体附近的铆焊件全部采用不锈钢 隔磁材料成分，降低因电流感应产生的磁滞损耗和涡流损耗， 实现节能。 三相电极下把持器和铜瓦保护套采用隔磁不锈钢制作，由于电流 集肤效应的影响，单相电极周围的磁场最强，感应的涡流损耗最严重，大量 的磁场能量产生的热量被循环冷却水带走，改用隔磁不锈钢后，冶炼单耗大 大降低。 其中电极夹持环内径为，外径，高，电极中通过 的电流，则个环中的感应电能损失理论计算值为为，磁滞损失 为，三个环总损失为，这是相当可观的......”。