1、“.....又可使反应产物氯代叔丁烷从反应体系中蒸出,使平衡向生成氯代叔丁烷方向移动。范围,改变浓盐酸与叔丁醇摩尔配比,当增大浓盐酸用量时,氯代叔丁烷产率增加到定程度后不再有明显变化,酸醇最佳摩尔配比用量以提高产物氯代叔丁烷产率。如表所示,随反应温度升高,氯代叔丁烷产率亦随之增大。但当反应温度超结论叔丁醇盐酸为原料制备氯代叔丁烷的优化反应条件为反应温度为∶。取盐酸与催化剂无水,加入第步反应产物氯代叔丁烷，保温反应段时间，常压蒸馏取馏分即为目的产物新工艺反应条件温和,操作简单,生产成本较低,适合工业化生产。其优化反范围内，投入定量的苯与反应时间确定为无产物馏出,平均收率为。简介简述设计流程图采用,浓盐酸与叔丁醇的摩尔比为∶,∶苯∶无水∶∶摩尔比,平均收率为。该项目称为过程工程的先进系统应条件为反应温度,反应时间,氯代叔丁烷新工艺反应条件温和,操作简单,生产成本较低,适合工业化生产。其优化反范围内，投入定量的苯与摩尔配比,当增大浓盐酸用量时......”。

2、“.....酸醇最佳摩尔配比用量以提下限取堰上液层高度作为液相负荷下限的条件，。根据公式得到液相负荷下限线，它是与气相流量无关的垂线。精馏段提馏段液相负荷上限取液体在降液管中的停留时间为，利用公式可以得到液相负精馏段提馏段漏液线利用以上公式可以得到表示和关系的方程。精馏段提馏段液相负荷上限取液体在降液管中的停留时间为，利用公式可以得到液相负荷上限线，它是与气相流量无关的垂线。精馏段提馏段液相负荷下限取堰上液层高度作为液相负荷下限的条件，。根据公式得到液相负荷下限线，它是与气相流量无关的垂线。精馏段万吨年叔丁苯生产装置工艺流程设计提馏段负荷性能图精馏段提馏段万吨年叔丁苯生产装置工艺流程设计换热器设计流程中换热进行设计。是大型通用流程模夹带线取泛点率取为，利用公式可以得到表示和关系的方程。夹带线取泛点率取为，利用公式可以得到表示和关系的方程。夹带线取泛点率取为，利用公式可以得到表示和关系的方程......”。

3、“.....精馏段提馏段漏液线利用以上公式可以得到表示和关系的方程。精馏段提馏段液相负荷上限取液体在降液管中的停留时间为，利用公式可以得到液相负荷上限线，它是与气相流量无关的垂线。精馏段提馏段液相负荷下限取堰上液层高度作为液相负荷下限的条件，。根据公式得到液相负荷下限线，它是与气相流量无关的垂线。精馏段万吨年叔丁苯生产装置工艺流程设计提馏段负荷性能图精馏段提馏段万吨年叔丁苯生产装置工艺流程设计换热器设计流程中换热进行设计。是大型通用流程模拟系统，源于美国能源部七十年代后期在麻省理工学院组织的会战，开发新型第三代流程模拟软件。该项目称为过程工程的先进系统应条件为反应温度,反应时间,氯代叔丁烷∶苯∶无水∶∶摩尔比,平均收率为。叔丁醇叔丁基苯两步合成总收率为。简介简述设计流程图采用,浓盐酸与叔丁醇的摩尔比为∶,反应时间确定为无产物馏出,平均收率为。以氯代叔丁烷作烷基化剂......”。

4、“.....操作简单,生产成本较低,适合工业化生产。其优化反范围内，投入定量的苯与催化剂无水,加入第步反应产物氯代叔丁烷，保温反应段时间，常压蒸馏取馏分即为目的产物叔丁苯。结论叔丁醇盐酸为原料制备氯代叔丁烷的优化反应条件为反应温度为∶。取盐酸与叔丁醇摩尔比为∶的反应物料,在温度下反应至无产物馏出,氯代叔丁烷平均产率为万吨年叔丁苯生产装置工艺流程设计叔丁苯的合成在,又可使反应产物氯代叔丁烷从反应体系中蒸出,使平衡向生成氯代叔丁烷方向移动。范围,改变浓盐酸与叔丁醇摩尔配比,当增大浓盐酸用量时,氯代叔丁烷产率增加到定程度后不再有明显变化,酸醇最佳摩尔配比用量以提高产物氯代叔丁烷产率。如表所示,随反应温度升高,氯代叔丁烷产率亦随之增大。但当反应温度超过时,有原料醇与水共沸物蒸出,对反应不利。而反应温度在氯代叔丁烷沸点以上以下时,既保证原料醇不损失很大影响,在低于产物氯代叔丁烷沸点的反应温度时,采取分层洗涤干燥的方法得到氯代叔丁烷在高于其沸点的反应温度时,直接从反应器中蒸出氯代叔丁烷......”。

5、“.....同时考虑原料来源及价格,选择增大盐酸化剂用量对反应的影响。在优化条件下,叔丁基苯的平均收率为。氯代叔丁烷合成收率为,以叔丁醇计叔丁苯两步合成总收率为。反应机理氯代叔丁烷的合成反应温度对收率有基化剂,在无水催化下合成叔丁基苯。由于氯代叔丁烷不与催化剂发生类似叔丁醇与催化剂的作用,大大减少了催化剂用量,从而降低生产成本,反应后处理也易于进行。实验研究了反应温度物料配比反应时间催时,由于催化剂溶于稀酸而剧烈放热,给操作带来不便,催化剂消耗量大,生产成本高。后者原料异丁烯储运困难,对生产设备要求较高,且易发生二烷基化等副反应。我们将原料叔丁醇转化为氯代叔丁烷,再以氯代叔丁烷为烷得和在催化剂存在下,异丁烯与苯反应制得。前者催化剂用量必须大于以叔醇计,收率最高为,大量催化剂在反应中与原料醇作用,生成不溶于有机层的醇合物红油,不仅反应搅拌十分困难,在终止反应少，三废明显减少，并达到节约原料，降低成本的效果，便于工业上大规模生产及推广......”。

6、“.....叔丁醇与苯反应制，这样就使生产成本大大降低二由于直接采用甲基叔丁基醚与苯反应，反应步骤减少，催化剂用量也少，反应操作及设备都很简单。三烷基化反应后回收的苯可循环使用，回收的甲醇可作为工业原料，同时由于催化剂的用量佳为，反应时间为小时，最佳为小时。在烷基化反应结束后，加水水解路易氏酸，分离和弃去度液，回收苯和甲醉，最后真空蒸馏得到无色液体，即为叔丁苯。结论次工艺与已有技术相比，原料甲基叔丁基醚易得，价廉丁苯。反应机理具体工艺流程将路易氏酸在过量苯中搅拌，滴加甲基叔丁基醚和苯溶液进行反应，其中甲基叔丁基醚和苯的克分子比为，最佳为，反应温度为，最到催化剂和蒸馏塔釜液可循环利用，降低了成本，减少了三废。由甲基叔丁基醚合成叔丁苯用甲基叔丁基醚作为烷基化试剂，直接和苯进行烷基化反应。应用工业甲基叔丁基醚与过量苯在路易氏酸催化下反应制得叔丁到催化剂和蒸馏塔釜液可循环利用，降低了成本，减少了三废。由甲基叔丁基醚合成叔丁苯用甲基叔丁基醚作为烷基化试剂......”。

7、“.....应用工业甲基叔丁基醚与过量苯在路易氏酸催化下反应制得叔丁苯。反应机理具体工艺流程将路易氏酸在过量苯中搅拌，滴加甲基叔丁基醚和苯溶液进行反应，其中甲基叔丁基醚和苯的克分子比为，最佳为，反应温度为，最佳为，反应时间为小时，最佳为小时。在烷基化反应结束后，加水水解路易氏酸，分离和弃去度液，回收苯和甲醉，最后真空蒸馏得到无色液体，即为叔丁苯。结论次工艺与已有技术相比，原料甲基叔丁基醚易得，价廉，这样就使生产成本大大降低二由于直接采用甲基叔丁基醚与苯反应，反应步骤减少，催化剂用量也少，反应操作及设备都很简单。三烷基化反应后回收的苯可循环使用，回收的甲醇可作为工业原料，同时由于催化剂的用量少，三废明显减少，并达到节约原料，降低成本的效果，便于工业上大规模生产及推广。万吨年叔丁苯生产装置工艺流程设计由叔丁醇合成叔丁苯叔丁苯主要合成方法是在路易斯酸无水催化下,叔丁醇与苯反应制得和在催化剂存在下,异丁烯与苯反应制得。前者催化剂用量必须大于以叔醇计,收率最高为......”。

8、“.....生成不溶于有机层的醇合物红油,不仅反应搅拌十分困难,在终止反应时,由于催化剂溶于稀酸而剧烈放热,给操作带来不便,催化剂消耗量大,生产成本高。后者原料异丁烯储运困难,对生产设备要求较高,且易发生二烷基化等副反应。我们将原料叔丁醇转化为氯代叔丁烷,再以氯代叔丁烷为烷基化剂,在无水催化下合成叔丁基苯。由于氯代叔丁烷不与催化剂发生类似叔丁醇与催化剂的作用,大大减少了催化剂用量,从而降低生产成本,反应后处理也易于进行。实验研究了反应温度物料配比反应时间催化剂用量对反应的影响。在优化条件下,叔丁基苯的平均收率为。氯代叔丁烷合成收率为,以叔丁醇计叔丁苯两步合成总收率为。反应机理氯代叔丁烷的合成反应温度对收率有很大影响,在低于产物氯代叔丁烷沸点的反应温度时,采取分层洗涤干燥的方法得到氯代叔丁烷在高于其沸点的反应温度时,直接从反应器中蒸出氯代叔丁烷。依据平衡移动原理,同时考虑原料来源及价格,选择增大盐酸用量以提高产物氯代叔丁烷产率。如表所示,随反应温度升高,氯代叔丁烷产率亦随之增大......”。

9、“.....有原料醇与水共沸物蒸出,对反应不利。而反应温度在氯代叔丁烷沸点以上以下时,既保证原料醇不损失,又可使反应产物氯代叔丁烷从反应体系中蒸出,使平衡向生成氯代叔丁烷方向移动。范围,改变浓盐酸与叔丁醇摩尔配比,当增大浓盐酸用量时,氯代叔丁烷产率增加到定程度后不再有明显变化,酸醇最佳摩尔配比为∶。取盐酸与叔丁醇摩尔比为∶的反应物料,在温度下反应至无产物馏出,氯代叔丁烷平均产率为万吨年叔丁苯生产装置工艺流程设计叔丁苯的合成在范围内，投入定量的苯与催化剂无水,加入第步反应产物氯代叔丁烷，保温反应段时间，常压蒸馏取馏分即为目的产物叔丁苯。结论叔丁醇盐酸为原料制备氯代叔丁烷的优化反应条件为反应温度,浓盐酸与叔丁醇的摩尔比为∶,反应时间确定为无产物馏出,平均收率为。以氯代叔丁烷作烷基化剂,无水催化合成叔丁基苯的新工艺反应条件温和,操作简单,生产成本较低,适合工业化生产。其优化反应条件为反应温度,反应时间,氯代叔丁烷∶苯∶无水∶∶摩尔比,平均收率为。叔丁醇叔丁基苯两步合成总收率为......”。