1、“..... 电炉年产硅铁吨，那么台电炉采用不锈钢隔 。变压 器二次侧内三角接线图如下 变压器二次侧 变压器内三角接线图 短网电极 改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧在变压器内部 已经连接成三角形，然后三相分别经短网连电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载 引起涡流，使连件铜管发热传热，接触面氧化，使导体效途径是增加短网的截面 积，缩短短网长度。 原电炉短网布置情况 由于变压器体积大，考虑散热条件，原短网设计较长，使短网电阻增大， 且在设计短网部分时，忽视电流以变压器载运行条件，使铜管面积偏和电流频率成正比，与导体厚度成正 比。 导体长度应尽量将炉子布置得距变压器近些，即短网短些......”。

2、“..... 考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有成导电体，以降低表面效应。 邻近效应系数它是由相邻电磁场变换而引起的现象，结果使导体 断面上电流密度不均匀，使电流集中于侧，导致电阻增加，进而能耗增 加。其值与导体之间的间隙导体高度铜板，用石棉板挡住软线， 采用水冷导电铜管。 表面效应系数它是导体磁通所引起的电流趋近表面的现象，会使 导体断面负荷不均匀。断面周长电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载短网铜管总长度约米，其截面积为 小，引 起铜管发热，由于导体的电阻与导体的温度成正比，温度越高，电阻越大。 另外，短网部分连接件较多，当短网流过强大电流时，产生较大的交变磁场，电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载电炉二 次运行电压按计短网年损耗计算 电阻增大......”。

3、“.....三相短网铜管总电 阻。台电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载时加 大短网和软母线的截面。改变短网的连接方式，使每相的电流为 每根铜管上的平均电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载长度约，每根铜管截面积为  因此，改造前二台电炉短网年损耗 万万。 改造后电炉短网布置情况 将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载电炉二次经常运行电压按计短网年损耗计算 其通过电极形成外三角连 接......”。

4、“.....三相短网铜管总电阻 。 台电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载网年损耗 小时天天年万  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电 阻。台电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载短网电抗。 考虑实际生产的复杂性，降低短网电阻的有成导电体，以降低表面效应。 邻近效应系数电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载。变压 器二次侧内三角接线图如下 变压器二次侧 变压器内三角接线图 电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载 短网电极 改造前变压器二次侧采用内三角接线......”。

5、“.....产品单位冶炼电耗有了较 为明显的下降，根据实际测算，改造后硅电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载 流槽炭砖 出铁口内立炭砖 环形炭砖高米 电极底部炭砖最上层层 电极底部炭砖下二层二层 高炉高铝砖环墙 高炉高铝砖环墙 高炉高铝砖炉底 高铝轻质砖炉底 高铝轻质砖环墙 硅酸铝耐火纤维毡平方米 石棉板平方米 通过以上不锈钢材料和炉衬保温材料的应用，产品单位冶炼电耗有了较 为明显的下降，根据实际测算，改造后硅铁产品单位电耗平均下降约 。 电炉年产硅铁吨，那么台电炉采用不锈钢隔 。变压 器二次侧内三角接线图如下 变压器二次侧 变压器内三角接线图 短网电极 改造前变压器二次侧采用内三角接线......”。

6、“.....然后三相分别经短网连接到电极上，短网上的电流为变 压器二次侧线电流，这样短网上的损耗大，输入炉内的有功功率降低，改造后二台电炉短网年损耗 万万。 改造二台电炉短网年节电量 万万万 改进电炉炉变二次出线方式，提高电炉自然功率因数 变压器二次侧采用外三角接线 每相的电流为 每根铜管上电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载变不致损坏，即具有很高的耐激冷激热性有足够的耐化学侵蚀性热容量 大，导热系数小，也就是绝热性能好体积膨胀系数小有定的绝缘性。 本次改造以新型碳质材料为主，改造后的电炉炉衬见附图二。炉衬材电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载变不致损坏，即具有很高的耐激冷激热性有足够的耐化学侵蚀性热容量 大，导热系数小，也就是绝热性能好体积膨胀系数小有定的绝缘性。 本次改造以新型碳质材料为主......”。

7、“.....炉衬材电炉节能技术改造项目投资立项可行性研究报告中文版高速下载变不致损坏，即具有很高的耐激冷激热性有足够的耐化学侵蚀性热容量 大，导热系数小，也就是绝热性能好体积膨胀系数小有定的绝缘性。 本次改造以新型碳质材料为主，改造后的电炉炉衬见附图二。炉衬材料 明细见表......”。

8、“.....产品单位冶炼电耗有了较 为明显的下降，根据实际测算，改造后硅铁产品单位电耗平均下降约 。 电炉年产硅铁吨，那么台电炉采用不锈钢隔 。变压 器二次侧内三角接线图如下 变压器二次侧 变压器内三角接线图 短网电极 改造前变压器二次侧采用内三角接线，即变压器二次侧在变压器内部 已经连接成三角形，然后三相分别经短网连接到电极上，短网上的电流为变 压器二次侧线电流，这样短网上的损耗大，输入炉内的有功功率降低，改造后二台电炉短网年损耗 万万。 改造二台电炉短网年节电量 万万万 改进电炉炉变二次出线方式......”。

9、“.....三相短网铜管总电阻 。 台电炉二次经常运行电压按计短网年损耗计算 其通过电极形成外三角连 接，短网电流为二次侧相电流，以此降低电炉短网无功损耗。 改造后电炉短网布置情况每相采用∮的铜管根，三相短网铜 管总长度约，每根铜管截面积为  因此，改造前二台电炉短网年损耗 万万。 改造后电炉短网布置情况 将变压器靠近电炉安装缩短软母线，使短网长度尽可能缩短，同时加 大短网和软母线的截面。改变短网的连接方式，使每相的电流为 每根铜管上的平均载流量约为 三相短网的有功损耗 改造前电炉短网年损耗 小时天天年万  由电工手册查出紫铜的电阻率为，三相短网铜管总电 阻。台电炉二 次运行电压按计短网年损耗计算 电阻增大......”。