1、“.....载效应准永久组合计算水平地震作用风荷载作用下桩基的水平位移时，应按水平地震作用风载作用效应的标资源，提高建筑物使用寿命，确保正常使用功能。以下就传统设计存在的问题变刚度调平设计原理与方法试验验证工程应用效果进行说明。天然地基箱基的变形特征图所示为北京中信国际大厦天然地基箱形基础竣工时和使用年相应的沉降等值线。该大厦高,框架核心筒结构双层箱基，高地基为砂砾与粘性土交互层年建成至今年，最大沉降由发展至，最大差异沉降，超过规范允许值为二测点距离倍，碟形沉降明显。拉应力三级允许出现裂缝的构件，应按荷载效应标准组合计算裂缝宽度。设计的具体内容，应结合工程具体条件有针对性地进行计算或验算，条文所列项内容中有的为必算项，有的为可算项。，桩基变形涵盖沉降和水平位移两大方面，后者包括长期水平荷载高烈度区水平地震作用以及风荷载等引起的水平位移桩基沉降是计算绝对沉降差异沉降整体倾斜和局部倾斜的基本参数......”。

2、“.....参照现行混凝土结构设计规范关于结构构件正截面的裂缝控制等级分为三级级严格要求不出现裂缝的构件，按荷载效应标准组合计算的构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力二级般要求不出现裂缝的构件，按荷载效应标准组合计算的构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于混凝土轴心抗拉强度标准值按荷载效应算的构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力二级般要求不出现裂缝的构件，按荷载效应标准组合计算的构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于混凝土轴心抗拉强度标准值按荷载效应准永久组合计算构件受拉边缘混凝土不宜产生根据基桩所处环境类别，参照现行混凝土结构设计规范大方面，后者包括长期水平荷载高烈度区水平地震作用以及风荷载等引起的水平位移桩基沉降是计算绝对沉降差异沉降整体倾斜和局部倾斜的基本参数。，设计较甲级简单，计算内容应根据场地与地基条件建筑物类型酌定。关于桩基承载力计算和稳定性验算，是承载能力极限状态设计的具体内容，应结合工程具体条件有针对性地进行计算或验算，条文所列项内容中有的为必算项，有的为可算项。......”。

3、“.....后者包括长期水平荷载高烈度区水平地震作用以及风荷载等引起的水平位移桩基沉降是计算绝对沉降差异沉降整体倾斜和局部倾斜的基本参数。根据基桩所处环境类别，参照现行混凝土结构设计规范关于结构构件正截面的裂缝控制等级分为三级级严格要求不出现裂缝的构件，按荷载效应标准组合计算的构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力二级般要求不出现裂缝的构件，按荷载效应标准组合计算的构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于混凝土轴心抗拉强度标准值按荷载效应准永久组合计算构件受拉边缘混凝土不宜产生拉应力三级允许出现裂缝的构件，应按荷载效应标准组合计算裂缝宽度。最大裂缝宽度限值见规范表。桩基设计所采用的作用效应组合和抗力是根据计算或验算的内容相适应的原则确定。确定桩数和布桩时，由于抗力是采用基桩或复合基桩极限承载力除以综合安全系数确定的特征值，故采用荷载分项系数的荷载效应标准组合。计算荷载作用下基桩沉降和水平位移时，考虑土体固结变形时效特点......”。

4、“.....应按水平地震作用风载作用效应的标准组合。验算坡地岸边建筑桩基整体稳定性采用综合安全系数，故其荷载效应采用的标准组合。在计算承台结构和桩身结构时，应与上部混凝土结构致，承台顶面作用效应应采用基本组合，其抗力应采用包含抗力分项系数的设计值在进行承台和桩身的裂缝控制验算时，应与上部混凝土结构致，采用荷载效应标准组合和荷载效应准永久组合。桩基结构作为结构体系的部分，其安全等级结构使用年限，应与混凝土结构设计规范致。考虑到桩基结构的修复难度更大，故结构重要性系数除临时性建筑外，不应小于。关于变刚度调平设计变刚度调平概念设计旨在减小差异变形降低承台内力和上部结构次内力，以节约资源，提高建筑物使用寿命，确保正常使用功能。以下就传统设计存在的问题变刚度调平设计原理与方法试验验证工程应用效果进行说明。天然地基箱基的变形特征图所示为北京中信国际大厦天然地基箱形基础竣工时和使用年相应的沉降等值线。该大厦高,框架核心筒结构双层箱基，高地基为砂砾与粘性土交互层年建成至今年，最大沉降由发展至......”。

5、“.....超过规范允许值为二测点距离倍，碟形沉降明显。这说明加大基础的抗弯刚度对于减小差异沉降的效果并不突出,但材料消耗相当可观。均匀布桩的桩筏基础的变形特征图为北京南银大厦桩筏基础建成年的沉降等值线。该大厦高，框架核心筒结构采用管桩，桩长，均匀布桩考虑到预制桩沉桩出现上浮，对所有桩实施了复打筏板厚建成年，最大差异沉降。由于桩端以下有粘性土下卧层，桩长相对较短，预计最终最大沉降量将达左右，将超过允许值。沉降分布与天然地基上箱基类似，呈明显碟形。均匀布桩的桩顶反力分布特征图所示为武汉大厦桩箱基础的实测桩顶反力分布。该大厦为层框架剪力墙结构，桩基为管桩，桩长，均匀布桩，桩距，桩数根，桩端持力层为粗中砂。由图看出，随荷载和结构刚度增加，中边桩反力差增大，最终达，呈马鞍形分布。图北京中信国际大厦箱基沉降等值线单位图南银大厦桩筏基础沉降等值线建成年，单位碟形沉降和马鞍形反力分布的负面效应碟形沉降约束状态下的非均匀变形与荷载样也是种作用，受作用体将产生附加应力。箱筏基础或桩承台的碟形沉降......”。

6、“.....马鞍形反力分布天然地基箱筏基础土反力的马鞍形反力分布的负面效应将导致基础的整体弯矩增大。以图北京中信国际大厦为例，土反力按高层建筑箱形与筏形基础技术规范所给反力系数，近似计算中间单位宽板带核心筒侧的附加弯矩较均布反力增加。根据图所示桩箱基础实测反力内外比达，由此引起的整体弯矩增量比中信国际大厦天然地基的箱基更大。图武汉大厦桩箱基础桩顶反力实测结果变刚度调平概念设计天然地基和均匀布桩的初始竖向支承刚度是均匀分布的，设置于其上的刚度有限的基础承台受均布荷载作用时，由于土与土桩与桩土与桩的相互作用导致地基或桩群的竖向支承刚度分布发生内弱外强变化，沉降变形出现内大外小的碟形分布，基底反力出现内小外大的马鞍形分布。当上部结构为荷载与刚度内大外小的框架核心筒结构时，碟形沉降会更趋明显图，上述工程实例证实了这点。为避免上述负面效应，突群桩承台分担荷载比承台土抗力随荷载的变化。由图图看出，桩基受荷后承台底产生定土抗力......”。

7、“.....种模式是，到达工作荷载时，荷载分担速是同步的这种变化模比趋于稳值，也就是说土抗力和荷载增式出现于和多排桩。对于和单排桩桩基属于第二种变化模式，在荷载达到后仍随荷载水平增大而持续增长这说明这两种类型桩基承台土抗力的增速持续大于荷载增速。承应系数模型试验实测工程实测与计算比较表表表承台效应系数模台效型试验实测与计算比较桩长力特征力平承台效应系数桩径比比桩数长径距径承台宽与承台底土承载实测土抗比值均值序土类号桩端持力层实测η计算η粉土粉粘砾砂砾砂砾砂粉粘粉粘粉土粉土粘土粘土粘土淤泥土质粘粘土表台系数实测算桩距径台尺寸承宽桩长承土承载力特征承台土抗力承效应工程与计比较承平面台与台底桩径长比比值序号计承效应计算实测算台建筑结构系数实测计算层框架剪力墙层框架剪力墙独立柱基层剪力墙层剪力墙墙层框架剪力层剪力墙层框架核心筒层砖混层砖混层框架层框架层框架层框架油田塔基承载力特征值根质粘土土群验承台抗力化表合表，给出承台效应系数复合基桩据粉土粉软地基桩试取得的土的变特征，结η......”。

8、“.....相应于单根桩的承台抗力特征值为η，由此得规范式。对于单排条形桩基的η，如前所述大于多排桩群桩，故单独给出其η值。但对于承台宽度小于的条形基础，内区面积比大，故η按非条基取值。上述承台土抗力计算方法，较简化，不区分承台内外区面积比。按该法计算，对于柱下独立桩基计算值偏小，对于大桩群筏形承台差别不大。为计算基桩对应的承台底净面积。关于承台计算域基桩对应的承台面积和承台效应系数η，具体规定如下柱下独立桩基为全承台面积。桩筏桩箱基础按柱墙侧跨距，悬臂边取倍板厚处确定计算域，桩距桩径桩长不同，采用上式分区计算，或取平均计算η。桩集中布置于墙下的剪力墙高层建筑桩筏基础计算域自墙两边外扩各跨距，对于悬臂板自墙边外扩倍板厚，按条基计算η。对于按变刚度调平原则布桩的核心筒外围平板式和梁板式筏形承台复合桩基计算域为自柱侧跨，悬臂板边取倍板厚处围成。下承台土抗力随时可能消失......”。

9、“.....这是由于这些条件对于考虑地震作用时，按规范式计算复合基桩承载力特征值。由于地震作用下轴心竖向力作用下基桩承载力按规范式提高，故地基土抗力乘以系数，其中为地基抗震承载力调整系数除以是与规范式相适应的。忽略侧阻和端阻的群桩效应的说明影响桩基的竖向承载力的因素包含三个方面，是基桩的承载力二是桩土相互作用对于桩侧阻力和端阻力的影响，即侧阻和端阻的群桩效应三是承台底土抗力分担荷载效应。对于第三部分，上面已就条文的规定作了说明。对于第二部分，在建筑桩基技术规范中规定了侧阻的群桩效应系数η，端阻的群桩效应系数η。所给出的ηη源自不同土质中的群桩试验结果。其总的变化规律是对于侧阻力，在粘性土中因群桩效应而削弱，即非挤土桩在常用桩距条件下η小产于，在非密实的粉土砂土中因群桩效应生沉降硬化而增强，即η大于对于端阻力，在粘性土和非粘性土中，均因相邻桩桩端土互逆的侧向变形而增强，即η。但阻端阻的综合群桩效应系数侧η对于非单粘性土大于，单粘性土当桩距为时略小于......”。