1、“.....调压阀前轮内曲线径向柱塞马达或后轮内曲线径向柱塞马达的壳体过滤器油箱。注意调压阀的开启压力调压阀的开启压力，才能实现正常的热交换。调速和换向回路若脚踏先导阀上位工作齿轮泵分流阀断流阀图示位脚踏先导阀上位液动阀下端贵州师范大学毕业论文设计第页液动阀阀芯上移，下位工作。机重。安全可靠机构紧凑维修方便。设计参数额定斗容。额定载重量。轴距。轮距。机重。工作装置轴距。轮距。额定斗容。安全可靠机构紧凑维修方便。设计参数部分内容简介和行走机构，采用单独驱动。工作装置为反转连杆式。行走机构为轮胎式。采用柴油机为动力。安全可靠机构紧凑维修方便。设计参数额定斗容。额定载重量。轴距。轮距。机重......”。

2、“.....转向机构工作压力最大转向阻力矩最大转向角铰接两车架从最左到最右偏转角所需时间为。行走机构工作压力最大行走速度工作速度最大牵引力轮胎滚动半径贵州师范大学毕业论文设计第页最大爬坡能力。全液压轮式装载机液压系统的工作原理轮式装载机液压系统包括行走机构液压系统工作装置液压系统和转向机构液压系统三个部分，见图。行走机构液压系统行走机构液压系统按其作用分为主回路补油和热交换回路调速和换向回路主泵回零及制动回路补油回路和压力保护回路。主油路由两个的闭式回路组成。如图所示，斜轴式轴向柱塞变量泵高压油口前轮内曲线径向柱塞马达后轮内曲线径向柱塞马达斜轴式轴向柱塞变量泵低压油口。图主油路补油和热交换回路补油回路齿轮泵分流阀补油阀斜轴式轴向柱塞变量泵的低压侧。热交换回路前轮内曲线径向柱塞马达或后轮内曲线径向柱塞马达排出的部分热油梭阀变速阀为图示位背压阀过滤器油箱......”。

3、“.....注意调压阀的开启压力调压阀的开启压力，才能实现正常的热交换。调速和换向回路若脚踏先导阀上位工作齿轮泵分流阀断流阀图示位脚踏先导阀上位液动阀下端贵州师范大学毕业论文设计第页液动阀阀芯上移，下位工作。先导泵液动阀下位变量液压缸下腔变量液压缸活塞杆伸出杠杆机构斜轴式轴向柱塞变量泵的缸体摆角↑或斜轴式轴向柱塞变量泵的流量↑或。若斜轴式轴向柱塞变量泵的缸体摆角方向改变，则斜轴式轴向柱塞变量泵排油方向改变前轮内曲线径向柱塞马达或后轮内曲线径向柱塞马达的转向改变实现装载机的前进或后退。若脚踏先导阀上位工作齿轮泵分流阀断流阀脚踏先导阀上位液动阀上端液动阀阀芯下移，上位工作。先导泵液动阀上位变量液压缸上腔变量液压缸活塞杆缩回杠杆机构斜轴式轴向柱塞变量泵的缸体摆角或↑斜轴式轴向柱塞变量泵的流量或↑......”。

4、“.....高速档变速阀图示位通过变速阀，可得两档车速低速档变速阀左位当前轮内曲线径向柱塞马达或后轮内曲线径向柱塞马达为高速工况即变速阀为图示位连通阀左移，即是图示位工作前后轮的油路连通当前轮内曲线径向柱塞马达或后轮内曲线径向柱塞马达为高速工况即变速阀为左位连通阀右移，左位工作前后轮油路不通。主泵回零及制动回路调速阀由离心调速器控制，离心调速器与发动机是用带轮连接。若外负载↑，超过发动机出，发动机转速调速阀左移，右位工作为图示位液动阀的控制油交替逆止阀调速阀油箱斜轴式轴向柱塞变量泵摆角减小直到零位降低泵的输出功率，避免发动机因过载而熄火低压控制油作用离心调速器作用贵州师范大学毕业论文设计第页图立方全液压轮式装载机液压系统图贵州师范大学毕业论文设计第页停车时......”。

5、“.....则连通脚踏先导阀和脚踏先导阀随动阀上下端控制油与油箱相通随动阀回到中位伺服变量机构斜轴式轴向柱塞变量泵缸体摆角回零，为零前轮内曲线径向柱塞马达和后轮内曲线径向柱塞马达制动。补油回路制动及超速吸空时，低压油补油阀前轮内曲线径向柱塞马达和后轮内曲线径向柱塞马达。压力保护回路主回路高压保护系统的工作压力系过载阀过载阀开启溢流。低压保护调压阀控制补油压力。油马达背压保护前轮内曲线径向柱塞马达和后轮内曲线径向柱塞马达排出的部分热油调压阀背压阀过滤器油箱当系统长时间不工作时，按下换向阀将斜轴式轴向柱塞变量泵吸排油口相通前轮内曲线径向柱塞马达和后轮内曲线径向柱塞马达不转动装载机不动。工作装置液压系统转斗液压缸活塞杆伸出先导油路将转斗先导阀的手柄向左按下先导泵单向阀转斗先导阀左上位转斗液压缸多路液动换向阀左端转斗液压缸多路液动换向阀左位工作......”。

6、“.....回油路转斗液压缸活塞杆腔油转斗液压缸多路液动换向阀左腔过滤器油箱。转斗液压缸活塞杆缩回先导油路将转斗先导阀的手柄向右按下先导泵单向阀转斗先导阀右上位转斗液压缸多路液动换向阀右端转斗液压缸多路液动换向阀右位工作。贵州师范大学毕业论文设计第页主油路进油路工作泵单向阀转斗液压缸多路液动换向阀右腔转斗液压缸活塞杆腔转斗液压缸活塞杆缩回。回油路转斗液压缸活塞腔油转斗液压缸多路液动换向阀右腔过滤器油箱。转斗液压缸补油和过载保护补油转斗液压缸活塞腔或活塞杆腔吸空时，通过补油阀补油。过载保护转斗液压缸活塞腔或活塞杆腔过载时，通过过载阀开启溢流......”。

7、“.....符合要求。工作装置液压系统管子内径，长，通过流量管内流速雷诺数因故沿程阻力系数沿程压力损失局部压力损失查表得速比单向阀为，液动换向阀为，管接头弯头相贯孔等的局部压力损失很小，不计算。贵州师范大学毕业论文设计第页按此，转向泵到转向油缸的局部压力损失为所以转向系统总压力损失计算的压力损失小于选取值，符合要求。温升验算液压系统的总发热量式中液压系统的实际输入功率，即液压泵的实际输入功率系统的总效率。液压系统所产生的热量，部分使油液和系统的温度升高，另部分经过冷却表面，散发到空气中。当系统产生的热量和散热的热量小孩那个灯时，系统达到了热平衡状态，油温不再上升，而稳定在温度值上。当产生的热量，全部被冷却表面所散发时，即式中散热系数......”。

8、“.....取油箱散热面积，由，得。行走机构液压系统贵州师范大学毕业论文设计第页查表得工程机械液压系统允许油温的温升符合要求。转向机构液压系统符合要求。工作装置液压系统符合要求。贵州师范大学毕业论文设计第页第五章非标准液压元件的设计动臂液压缸的设计如图所示，为动臂液压缸。当左端进油时活塞杆伸出，动臂举升当右端进油时，动臂下降当两端都与油箱连通时，动臂浮动。图动臂液压缸液压缸的设计计算查表选用双作用单活塞杆液压缸，选用尾部耳环式安装方式由于动臂液压缸采用个，所以系统的工作压力为，取系统的工作压力为，往复速比，则取，即缸径，活塞杆直径动臂液压缸的行程为，速度为提升时，下降时，流量为提升时，下降时，查表得出供油口的直径。液压缸的作用能力作用时间及储油量的计算如图，当向有杆腔供油时......”。

9、“.....般取。液压缸的作用时间油从活塞腔供入时的情况式中缸内径行程流量。符合条件。贵州师范大学毕业论文设计第页液压缸的储油量液压缸壁厚的计算式中试验压力，额定压力，，缸内径缸体材料许用拉应力，采用无缝钢管，，取。则取为薄壁钢筒。活塞杆的计算按强度条件验算活塞杆直径查表得当时的受压柱塞或活塞杆需作压杆稳定性验算即是纵向弯曲极限力计算。纵向弯曲极限力计算液压缸受纵向力以后，产生轴线弯曲，当纵向力达到极限力以后，缸产生纵向弯曲，出现不稳定现象。该极限力与缸的安装方式，活塞杆直径及行程有关。细长时贵州师范大学毕业论文设计第页细长时式中活塞杆的计算长度，查表得取两端铰接活塞杆横截面积回转半径......”。