1、“.....使我们能够控制接触力。两个轮子的直径被选定以便在节圆处接触，当相互压紧时，在中驱动轮和皮带之间产生节圆是有可能的。在每次实验开始接触力和驱动车轮速度都设置为所需的值。为了弥补因橡胶层的缩进使制动轮直径的减小，制动轮的速度调整到略低于同步速度，直到制动力矩降低到零。从这点，测得牵引力为零，通过降低降低制动轮速度和提高测量产生的牵引，先后产生了牵引滑移曲线。图为不同的接触力和恒定的速度产生的不同的结果。使用了类似半空间的方法，与约翰逊中所描述的完全弹性材料线接触接近，从而导致结果表明，麦克斯韦模型给出的低接触力与实测值相吻合。由于接触力的增加，模型开始降低了实际牵引力。为为了评估粘弹性能对牵引力的影响，要计算出在不同曲线处的速度。在接触力不变的情况下带速大小改变，图为中的标准带速。图的曲线表明了牵引力随着带个重要步骤，是找到剪切应力在整个接触面上的分布，以计算粘弹区间的剪切应力......”。

2、“.....然而，当施加牵引力时，个明显的速度差异或蠕变确实发生在驱动轮的外径和带之间。这种明显的速度集成在整个接触区域应力分布计算在接触面的后缘位置，发现通过设定的方程等，于零。剪应力分布随着压力分布的计算和测量摩擦系数，最重要的信息是确定在滑移区的剪应力，由公式决定。下可以写为微分方程这个微分方程可以通过设置来解决在接触面各大边缘的压力等于零或，，因为在第个接触点没有出现变形。求解方程揭示了接触面的压力分布由此产生的法向力，现在可以通过与接触区间相比如果比较小，并且压入滚筒表面的距离为，那么变形接触面可以描述如下根据固定带速度的稳定条件，使用厚度和变形方程，，麦克斯韦的每个元素都了解这个方程，压力分布，的接触面首先被确定，粘弹性表面的变形在轴方向上被定义见图。此计算的假设，也由约翰逊使用，该剪切应力不影响正应力的分布......”。

3、“.....弹性和滑移区间存在接触面。由于施加牵引在弹性区间橡胶表面变形，而在滑移区间的橡胶表面也在车轮表面滑动，因为已经达到摩擦极限。要确定区域布局，摩擦仿照库仑德阿蒙吨定律这里是摩擦系数。为粘弹特性匹配。这个数字清楚地说明了最简单的模型有个元素或三个参数，和个有三个元素或七参数模型的区别。七参数模型最后选择个好的匹配，为进步计算中使用正应力分布当个驱动轮对带施加牵引给了个很好的衔接。此外，由于最小平方的实施，元素的最大数量实际上被实验测得的数据量限制。为了配合模型用比数据点更多参数，这是不可能的。图显示了当使用不同数量的麦克斯韦元素时，该模型怎样与被测量的秒，和近似的接触长度为，激励频率的范围从到赫兹。增加更多的元素时准确度通常会增加。然而，随着更多元素的增加模型也变得更加复杂，使得计算耗费更多的时间，寻找起始条件，在个越来越难以优化匹配的过程中为模型的参数......”。

4、“.....从方程和式得到周期函数与应变麦克斯韦元素的数量米，根据所需的复杂精确地的弹性模量用在该模型中。个可操作的带速为米带中所使用的橡胶的实验结果。这些实验的结果通常表示为储存模，损耗模量和损耗因子。他们起代表弹性模量，有关复杂的情况下为适应模型性能，测得储存模量和损耗模量及激励频率作个方程组，解决了求接触面正应力的问题。如图性能的测量在模型中的参数必须进行调整，以配合输送带的粘弹性性能和弹性模量，弥补材料在实验测量振动中受到复杂的正弦变应力和应变，。图显示了在。和的时间导数，可从方程及得出结合方程和得到以下关系，即作用在每个弹簧阻尼器上的总应力与总应变的关系结合方程和麦克斯韦所有元素组成的微分方程的形成即其中是作用在单个弹簧的应力，它和材料的应力应变有直接的关系作用在弹簧和阻尼器上余下的应力......”。

5、“.....应变等于作用在该元素上的应变之和阻尼系数与阻尼器组成的，如图所示，理想情况下该模型将有大量的元素。然而，由于计算原因，实际情况是简化了理想的限制元素数。在这种模式下的总应力等于作用在单个弹簧的压力与作用在麦克斯韦每个元素的压力之和，惰或驱动轮传递。个刚性圆柱滚以角速度是上粘弹性弯曲与的带速，这在椭圆接触面表面移动推结果。为配合橡胶模型在激励范围内的粘弹特性，介绍了其他的麦克斯韦元素。麦克斯韦元素数组，由每个弹簧刚度和似可能的，常接触长度调整对时间的常量元素单麦克斯韦这个频率。然而，由于运行的弯曲在表面的结果，存在个椭圆形的接触带。由于在椭圆补丁变接触长度，模型必须匹配的频率范围。图显示了模型表示带了惰似可能的，常接触长度调整对时间的常量元素单麦克斯韦这个频率。然而，由于运行的弯曲在表面的结果，存在个椭圆形的接触带。由于在椭圆补丁变接触长度，模型必须匹配的频率范围......”。

6、“.....个刚性圆柱滚以角速度是上粘弹性弯曲与的带速，这在椭圆接触面表面移动推结果。为配合橡胶模型在激励范围内的粘弹特性，介绍了其他的麦克斯韦元素。麦克斯韦元素数组，由每个弹簧刚度和阻尼系数与阻尼器组成的，如图所示，理想情况下该模型将有大量的元素。然而，由于计算原因，实际情况是简化了理想的限制元素数。在这种模式下的总应力等于作用在单个弹簧的压力与作用在麦克斯韦每个元素的压力之和，即其中是作用在单个弹簧的应力，它和材料的应力应变有直接的关系作用在弹簧和阻尼器上余下的应力，和元素本身的应力应变有关例如和分别代表着弹簧和阻尼器的局部应变。应变等于作用在该元素上的应变之和。和的时间导数，可从方程及得出结合方程和得到以下关系，即作用在每个弹簧阻尼器上的总应力与总应变的关系结合方程和麦克斯韦所有元素组成的微分方程的形成个方程组，解决了求接触面正应力的问题......”。

7、“.....以配合输送带的粘弹性性能和弹性模量，弥补材料在实验测量振动中受到复杂的正弦变应力和应变，。图显示了在带中所使用的橡胶的实验结果。这些实验的结果通常表示为储存模，损耗模量和损耗因子。他们起代表弹性模量，有关复杂的情况下为适应模型性能，测得储存模量和损耗模量及激励频率作为模型的参数。这是通过从麦克斯韦方程中消除压力元素得出的。从方程和式得到周期函数与应变麦克斯韦元素的数量米，根据所需的复杂精确地的弹性模量用在该模型中。个可操作的带速为米秒，和近似的接触长度为，激励频率的范围从到赫兹。增加更多的元素时准确度通常会增加。然而，随着更多元素的增加模型也变得更加复杂，使得计算耗费更多的时间，寻找起始条件，在个越来越难以优化匹配的过程中给了个很好的衔接。此外，由于最小平方的实施，元素的最大数量实际上被实验测得的数据量限制。为了配合模型用比数据点更多参数，这是不可能的......”。

8、“.....该模型怎样与被测量的粘弹特性匹配。这个数字清楚地说明了最简单的模型有个元素或三个参数，和个有三个元素或七参数模型的区别。七参数模型最后选择个好的匹配，为进步计算中使用正应力分布当个驱动轮对带施加牵引力受到限制时，弹性和滑移区间存在接触面。由于施加牵引在弹性区间橡胶表面变形，而在滑移区间的橡胶表面也在车轮表面滑动，因为已经达到摩擦极限。要确定区域布局，摩擦仿照库仑德阿蒙吨定律这里是摩擦系数。为了解这个方程，压力分布，的接触面首先被确定，粘弹性表面的变形在轴方向上被定义见图。此计算的假设，也由约翰逊使用，该剪切应力不影响正应力的分布。滚筒的曲率和橡胶表面和与接触区间相比如果比较小，并且压入滚筒表面的距离为，那么变形接触面可以描述如下根据固定带速度的稳定条件，使用厚度和变形方程，......”。

9、“.....，因为在第个接触点没有出现变形。求解方程揭示了接触面的压力分布由此产生的法向力，现在可以通过集成在整个接触区域应力分布计算在接触面的后缘位置，发现通过设定的方程等，于零。剪应力分布随着压力分布的计算和测量摩擦系数，最重要的信息是确定在滑移区的剪应力，由公式决定。下个重要步骤，是找到剪切应力在整个接触面上的分布，以计算粘弹区间的剪切应力。在粘弹区间接触面之间没有发生滑动。然而，当施加牵引力时，个明显的速度差异或蠕变确实发生在驱动轮的外径和带之间。这种明显的速度也被称为蠕变比，其定义如下其中是驱动器的角速度。由下面公弹性和滑移区间，通过积分可以分别计算出在每个区域的剪切应力其中，代表过渡线从滑移区间将棒分开。通过求解发现，它代表了在边缘处剪切应力达到摩擦极限。修正系数修正系数被引入为弥补这事实，温克勒依据不包括相邻弹簧元件的剪切作用......”。