1、“.....等利用收缩体积方法对型接头的焊接变形进行了有限元分析。等对钢架连接焊缝中焊接缺陷对残余应力的影响进行了有限元计算。等在有限元计算过程中引入不确定性因子模糊集，研究了材料性能的随机性对焊接应力的影响。焊接厚板或厚壁时在计算多道焊时引出金属熔敷问题。由于巨大的时间和成本问题分析所有焊道是不可能的。和研究了几种用于分析厚板的多道焊模型，并且总结出通过分析最后几道焊缝，可以获得非常精确的残余拉伸应力的位置和大小，这减少了许多时间。另外有人提出如果只对峰值应力水平感兴趣，那么只分析最设定为室温。对材料施加的约束条件为在以原点为起始点，沿方向线约束，沿方向施加约束，沿方向施加约束，因所选用的模型是整个模型的半，故还要施加对称载荷。施加约束的命令流是,!......”。

2、“.....!时间步长的确定和求解计算时间步长的大小关系到计算的精度，步长越小，计算精度越高，同时计算时间的加长。整个求解计算包括加热和冷却两个部分，加热过程共用完成，每为个步长，因此加热过程共有步考虑到要进行与收缩力法所算出的焊接变形作对比。那么所算出结果定是焊后残余变形，故将冷却时间延长到。由于计算机设备的局限，计算整个过程的时间是。温度场的结果计算与分析具有生成动画功能，可以完整的显示整个焊接过程中温度场应变的变化。可以清晰的看到随着热源的移动，材料上各点的温度随时间而变化，开始段时间内温度很不稳定，而且焊件升温迅速。经过段时间后，焊件上会形成准稳定温度场，即焊件上各点随时间变化，但各点以固定的温度随热源起移动。图为焊接时间......”。

3、“.....焊接时间为时，温度场处于准稳定状态。下面是三个时间焊缝中心线上沿焊接方向上各点的温度分布曲线。时的温度分布曲线时的分布曲线时的温度分布曲线图不同时刻沿焊缝方向的温度分布曲线图为近缝区温度场三维分布图，从图中可知，整个熔池区类似于个半椭球，熔池中心点温度很高，前部等温线密集，后部等温线比较稀疏。造成这种情况的原因是，热源是个移动过程，当热源不断向前移动的过程中，离热源中心近的点受热源的影响较大，而离热源较远的点则逐渐冷却，热源对其影响较小。图温度场的三维分布图焊接过程中在垂直焊缝方向上，温度变化是不均匀的，近缝区的温度变化比较快，而远离焊缝区的各点的温度变化则比较慢。图为焊件正中间平面内，在线上......”。

4、“.....各点的热循环如图所示。该图显示，焊接过程中，各点的温度都是先随时间的升高，当达到最高点时，随时间的增加，温度又由高到低，最后都是在冷却时，逐渐趋于固定值，即降到焊件的平均温度为止。图焊件正中间各点的热循环曲线焊接变形的结果计算与分析为了使焊件的焊接变形值更加明显，本节所使用的各组图皆扩大了倍。为了能够更好的对比出焊接件，在焊接过程中和冷却过程中的变形值的对比情况，本文分别在焊接过程中和冷却过程中，各取了个点。分别为。图焊件的纵向焊接变形时的纵向焊接变形时的纵向焊接变形时的纵向焊接变形的纵向焊接变形图为焊件在焊接在时，纵向焊接变形的正向最大值为......”。

5、“.....纵向焊接变形变化较大，因温度的受热不均匀，在热源中心处焊件变形比较大，出现了比较大的凸起，纵向焊接变形值沿着焊缝逐渐增大。冷却过程中，焊接变形的变化没有焊接过程中那么剧烈。时的横向焊接变形值相对时的变形值只改变了，在焊接过程中时的纵向焊接变形值相对与时的纵向焊接变形值变化却为。并且焊件的横向变形出现了负向值，而且负向值也是先增大后缩小，表明在焊接过程中，纵向先是膨胀，然后收缩。图焊件的横向焊接变形时的横向焊接变形值时的横向焊接变形值时的横向焊接变形值时的横向焊接变形值从图所示，时的横向变形值为，时的横向变形值为，时的横向变形值为，时的横向变形值。并且四张图都有个特点是，焊件的横向焊接变形沿着方向是依次增大的，横向焊接变形在焊件的两端为最大......”。

6、“.....出现此种情况的原因是焊缝长度上的各点温度不致，在热源附近的焊件热膨胀变形不但受到板厚深处，而且受到前后温度较低的金属限制和约束而承受压力，使其在宽度方向上产生了变形横向变形沿焊缝长度上的分布不均匀，是因为先焊的焊缝的横向收缩对后焊的焊缝产生了个挤压作用，使后者产生更大的横向变形。图图图图图总焊接变形的焊接变形，的焊接变形，的焊接变形的焊接变形图焊件在,时的总焊接变形。时，焊件的焊接变形最大值为，时，焊接变形最大值为，时，焊件的焊接变形最大值为，时的焊接变形最大值为。数据表明，焊接过程中焊接变形最为明显，冷却过程中，变形相对较为平稳，并且冷却过程中，总变形发生了回落，由减少到。从图中可以看出，在焊接过程中，焊缝处受热向外膨胀，且由于局部受热过大，造成热源处凸起......”。

7、“.....膨胀开始消失，甚至在焊缝出处产生压缩变形。因计算时所加约束条件仅限制焊件的刚性位移，所以在图中焊接变形明显，特别是扭曲很大。焊接收缩力法计算焊接变形根据文献可知焊接变形主要是由于在焊接过程中受热不均匀产生变形，而焊缝冷却收缩使焊接结构件产生了焊接变形。因此如果知道了收缩力的大小，把它作为初应力置于焊缝上，就可以通过次弹性有限元分析求得整个构件的焊接变形。收缩力和塑性区的尺寸主要决定于焊接过程参数以及材料的热力特征值,其次决定于构件的纵向刚度和焊接接头的热流，而且实际上塑性区的尺寸就决定了收缩力。焊接过程的主要参数是热输入量和焊接速度。我们可以将这两个量组合成单位长度焊缝的热输入量,即。热输入量增加或焊接速度降低，均导致塑性区宽度增加......”。

8、“.....单位长度焊缝的热输入是和单位长度焊缝熔化填充金属的体积成比例的,或是和焊缝横截面积成正比例如果的单位是，的单位是，在本文使用为气体保护焊。焊接收缩力决定于单位长度焊缝的热输入，或焊缝的横截面积，以及弹性模量以及材料特征值。计算公式如下其中系数为刚度系数，为比热容，为弹性模量，为线膨胀系数，为密度。为单位长度焊缝的热输入。在多道焊中道数，根据式，纵向收缩力应乘以校正系数对单道焊和多道双角焊，根据式，应按照焊接顺序做进步修正。从有限元的角度看。收缩力的本质即为初应力。因而可以将收缩力放到有限元模型中去求解焊接变形。焊件的材料为，材料的参数为，弹性模量，线膨胀系数，密度，，因为使用的是气体保护焊，取......”。

9、“.....故焊接收缩力计算得本节所采用的结构与上节结构完全样，所采用的单元类形是，所施加的约束如图所示，使用次弹性有限元分析，焊接变形值如图所示。图施加约束后的有限元模型图图图图焊接收缩力法计算的焊接变形总的焊接变形纵向焊接变形横向焊接变形热弹塑性法与焊接收缩力法计算结果的对比分析热弹塑性法所计算的焊接变形如图与焊接收缩力法所计算的焊接变形如图结果对比为两种方法在计算焊接变形时的区别并不大，所计算出的结果在数量级上是相同的，总变形仅仅相差，纵向变形的差值仅为，横向的焊接变形差值为。总的来看两种方法都可以近似的计算出焊件的焊接变形。虽然两种方法所计算出的结果，也有差别焊接变形的最大值的区域不同。变形值的分布也是不同的，对于热弹塑性计算的结果，变形值的分布是以焊缝的起始点为圆心......”。