1、“.....可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数η结果见表。表柱剪力分配系数柱别，柱柱恒载作用下排架内力分析恒载作用下排架的计算简图如图所示。图中的重力荷载ˊ及力矩是根据图确定的。图恒载作用下排架内力图由于两跨均按最大吊车荷载计算，排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。对于柱，则柱顶不动铰支座反力为本例中，求得后，可用平衡条件求出各截面的弯矩和剪力，柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图，。图为排架柱的弯矩剪力和轴力的正负号规定以下同理......”。

2、“.....其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为。对于柱，则对于柱，则则排架柱顶不动铰支座总反力为将反向作用于排架柱顶，则用计算出的相应柱顶剪力同柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于跨时的柱顶剪力，即排架各柱的弯矩图轴力图及柱底剪力如图，所示。图跨作用屋面活荷载时排架内力图跨作用屋面活荷载由于结构对称，且跨与跨作用荷载相同，故只需将图中各内力图的位置及方向调整下即可，如图所示图跨作用屋面活荷载时排架内力图风荷载作用下排架内力分析左吹风时计算简图如图所示。对于，柱，可得各柱顶剪力分别为排架内力图如图所示。图左吹风时排架内力图右吹风时计算简图如图所示......”。

3、“.....如图所示。图右吹风时排架内力图吊车荷载作用下排架内力分析作用于柱计算简图如图所示。其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为对于柱，，则对于柱，得排架柱各柱顶剪力分别为排架各柱的弯矩图轴力图及柱底剪力值如图，所示。图作用在柱时排架内力图作用于柱左计算简图如图所示。，计算如下柱顶不动铰支座反力，及总反力分别为各柱顶剪力分别为排架各柱的弯矩图轴力图及柱底剪力值如图，所示。图作用在柱左时排架内力图作用于柱右根据结构对称性及吊车吨位按相等计算的条件，内力计算与作用于柱左的情况相同，只需将，柱内说明受压区高度在翼缘内......”。

4、“.....则。查表得垂直于排架方向柱的计算长度，则,。满足弯矩作用平面外的承载力要求。柱的裂缝宽度验算规范规定，对的柱应进行裂缝宽度验算。本案中上柱上柱，所以应进行裂缝宽度验算。上柱，下柱构件受力特征系数砼保护层厚度。表柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值取取取取符合要求符合要求柱箍筋配置非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量般由构造要求控制，根据构造要求，上下柱均选用箍筋。牛腿设计根据吊车梁志成位置截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图所示。其中牛腿截面宽度，牛腿截面高度,。牛腿截面高度验算其中牛腿顶面无水平荷载，。取......”。

5、“.....牛腿配筋计算图牛腿尺寸简图由于，因而该牛腿可按构造要求配筋。根据要求。实际选用。水平箍筋选用。柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊，查表可得柱插入杯口深度，取，则柱吊装时总长度为，计算简图如图所示。柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载应考虑动力系数，即在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由得令得，，则下柱段最大弯矩为图柱吊装计算简图柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表。表柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算柱截面上柱下柱取满足要求满足要求基础设计基础混凝土采用，下设厚的素混凝土垫层......”。

6、“.....前者可由表中的ⅢⅢ截面选取，计算结果见表，其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，内力的正号规定见图所示。表基础设计的不利内力组别荷载效应的基本组合荷载效应的标准组合第组第二组第三组图基础荷载示意图图中字太大，已改正由图可见，每个基础承受的外墙总宽度为，总高度为，墙体为厚双面粉刷墙，塑钢窗，基础梁重量为，每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为厚双面粉刷墙塑钢窗基础梁距基础形心的偏心距为，。基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度查表得柱的插入深度,取。查表得杯底厚度应大于，取，则基础埋置深度查表得杯壁厚度,取基础边缘高度取，台阶高度取。见图。拟定基础底面尺寸,适当放大......”。

7、“.....计算结果见表验算地基承载力时，，验算结果见表，可见基础底面尺寸满足要求。表基础底面压力计算及地基承载力验算类别第组第二组第三组基础高度验算这时应采用基地净反力设计值，和，结果见表。表基础底面净反力设计值计算表类别第组第二组第三组,因柱与基础交接处杯壁厚小于杯壁高度，说明上阶底落在冲切破坏锥体内，故仅需对变阶处进行冲切验算。变阶处受冲切承载力计算截面如图所示。所以变阶处截面有效高度。因为，所以因，故取。则又因，取，故所以基础高度满足要求......”。

8、“.....三组不利内力设计值在柱边及变阶处的基底净反力计算见表。其中第，组内力产生的基底反力示意图见图，第组内力产生的基底反力示意图见图。用表列公式计算第组内力产生的Ⅰ和Ⅲ时，相应的和分别用和代替，且，图基础底板配筋计算截面表柱边及变阶处基地净反力计算公式第组第二组第三组,Ⅰ,Ⅲ,Ⅰ,Ⅲ柱边及变阶处弯矩计算,ⅠⅠ,ⅢⅢⅡ配筋计算基础底板受力钢筋采用级。长边方向钢筋面积为ⅠⅠⅢⅢ选用基础底板短边方向钢筋面积为ⅡⅡⅡⅡ选用由于，故杯壁处可不配筋。有因长边大于，其钢筋长度可切断交错布置，钢筋可用同编号选用。基础底板配筋图及厂房排架柱模板图见施工详图......”。

9、“.....每人题，按学号分配二设计内容计算排架所受的各项荷载计算各种荷载作用下的排架内力对于吊车荷载不考虑厂房的空间作用柱及牛腿设计，柱下单独基础设计绘施工图柱模板图和配筋图基础模板和配筋图。三设计资料金属结构车间为两跨厂房，安全等级为级，厂房总长，柱距为，厂房剖面如图所示厂房每跨内设两台吊车，吊车均为软钩吊车建设地点为东北城市基本雪压，基本风压，冻结深度地基为均匀粘性土，地基承载力特征值厂房标准构件选用及载荷标准值屋架采用梯形钢屋架，屋架自重标准值跨每榀，跨每榀，跨每榀，跨每榀，跨每榀均包括支撑自重吊车梁选用预应力混凝土吊车梁，参数见表。轨道及零件自重......”。