1、“.....包括位移曲线，力负荷曲线和补偿阀的脉冲信号。阀的脉冲命令信号的幅度和宽度分别为和秒。图用外力负载扰动试验曲线从图，可以看出，随着流量补偿的最大动态偏差小于毫米，而没有补偿是大于毫米。最大动态误差采用该方案降低了。并且所述沉降时间被缩短。比较图和图，我们可以看到，实验结果与模拟结果相致。这两种模拟结果和实验结果表明，采用流前馈补偿，以提高负载刚度的概念和相应的双阀控制方案是可行和有效的。验证补偿模型实验表明，当位置为毫米，外力为千牛，腔的稳态压力为兆帕。腔的容积为立方米。取作为时，根据方程，我们有设，则。根据脉冲指令信号确定规则，取。则秒。使用计算出的脉冲命令信号，进行实验，结果列于图给出。最大动态误差小于毫米，所述沉降时间小于秒。图在位置毫米实验曲线用不同的力量变化的实验在不同的位置用相同的力的变化或在同位置执行......”。

2、“.....根据公式生成其结果示于图至图，表明反对力量干扰的系统性能都非常优秀。图在位置毫米，千牛的力负荷变化的实验曲线的试验曲线图千牛的力负载变化的实验曲线仿真和实验研究表明，该流量补偿模型的合理性和实用性。结论使用其中个快速响应伺服阀是专为采用流量补偿，仿真和实验所提出的双阀控制方案显示液压伺服系统的动态负载刚度大大提高。在实验中，采用该方案的最大动态误差可以通过的下降。变化与动态过程可以在很短的时间内结束。因此，故障产品率可以大大地减少在工业应用中。伺服阀的脉冲命令信号的幅度和宽度的乘积为常数，取决于外力大小和活塞的位置。该脉冲信号的幅度要大，而其最大和最小宽度是有限的。参考文献,,,,,,,,,,提高电液伺服系统的动态刚度的新方法白嫣红，权长摘要目前大多研究都专注于控制理论在提高刚度中的应用......”。

3、“.....所以控制动作是滞后的。因此，动态负载刚度不能通过先进的控制算法得到优化。本文分析了活塞在加油引起外力负荷变化下保持位置不变的基本原理。在此基础上，提出了通过流量前馈补偿提高电液位置伺服系统的动态刚度概念。并提出采用双伺服阀实现流量前馈补偿方案，其中个快速伺服阀被添加到常规的电液伺服系统和专门利用补偿压缩油量的冲击负荷。两个被阀平行安装共同控制气缸。此外，通过阀门命令信号的脉冲幅度和宽度可以计算出流量补偿模型。脉冲幅度和宽度是通过分析和仿真确定的。利用所提出的方案，仿真和实验的变量是在不同的地方进行受力变化。仿真和实验结果表明，缩短稳定时间和最大程度减少位置偏差使系统动态性能对抗负载影响的能力大大提升。也就是，系统的动态负载刚度明显提高。本文提出了种能有效提高电液伺服系统的动态刚度的新方法。关键词电液伺服系统，流量前馈补偿，动态负载刚度......”。

4、“.....为了提高成品率，降低设备的振动所造成的影响，不仅要具有高的稳态控制精度要求，还要有高动态负载刚度要求。让我们在钢轧机液压压下系统的考虑。轧辊，其过程钢，受到大负载变化或扰动。当条钢靠近空心的辊筒。然而，当条钢在辊里是，辊上的负荷迅速增大到最大值。因此液压机组系统突变的负荷，导致液压致动器严重偏离理想点的活塞位置。加上其行驶速度高，钢板头部的长度远远的超出了允许的误差，导致很高的故障率。此外，更大的影响是施加在整个轧机设备上，导致系统的振动，因此缩短了设备的使用寿命。在亚琛工业大学流体动力传动与控制研究所的研究人员直致力于通过改变系统结构增加动态负载刚度。他们特别安装了个压电致动器在液压缸活塞杆产生平衡外力的反作用力。他们还开发了种混合阀，其中套由压电致动器致动。在相反的方向移动的阀芯和阀套，阀的动态特性可以在小范围内提高阀孔......”。

5、“.....然而，上述方法，动态刚度可以在定的条件下提高。第个只能用于小载荷情况下由于压电致动器的有限的驱动力。第二个使阀的结构复杂，特别是在大流量情况下。提高抗扰动性能方面的研究主要集中在不同控制方法的使用，如滑动模式控制，自适应控制，改进模糊控制，鲁棒控制，等等。不论采用何种控制理论，基本上控制精度和负载刚度是通过增加开环直流增益的提高。众所周知，液压系统刚度低是由于油的可压缩性。当个突然的变化液压油将被压缩，位置偏差会产包括两个部分电动液压伺服系统和力加载系统，主要由活性气缸，装载筒，伺服阀，两个液压泵，四个压力传感器，位移传感器，广告空间的板，并工业个人计算机。两个气缸具有相同的参数，活塞直径活塞活塞杆直径毫米的总行程。两个阀和是普通的比例阀穆格和阀是个快速响应伺服阀穆格。图测试设置示意图流量补偿模型在简单情况下......”。

6、“.....然后在此基础上，在该情况下，补偿模型与两个反馈控制和前馈控制被导出。简单的情况下，该致动器的个腔被插入，另种是由伺服阀控制的情况下，活塞的位置可以保持不变，在外力作用下，见图。所示。对于这个简单的例子中，我们首先分析所需的充电油量，然后确定补偿阀的指令信号。假定室从图的体积变化。图至图是。从图和图所示，下面的表达式可以得到对于密封腔，压力可升级从巴解组织通过减少它的体积和压缩油。与活塞位移偏差倍，以下公式在腔室中的压力，也可以从升级到由充电高压油而不改变体积参见图的。在这种情况下，在腔室的油可分为两部分压缩油和带电油。和带电油体积等于缩减体积由公式表示。由式，下面的公式可以得出替代式代入式，我们得到方程公式来计算充入腔，以保持活塞位置不变，在外力作用下所需要的油量。伺服阀的控制信号量的油充入腔以下几部件确定。以满足快速补偿的要求......”。

7、“.....该信号的幅度和宽度是由和分别表示。伺服阀的端口连接到腔室，因而其流动方程可表示为因此，通过端口油量为其中是额定阀的压力降兆帕，为在端口兆帕的压力下，是额定流量阀，是阀的指令信号。脉冲信号紫外线可表示为如果在腔室和供给压力的压力的波动被忽略，而在腔室中的压力保持在，代方程代入式可得油体积装入室等于流经端口，因此式代式和代入式，紫外振幅和脉冲命令信号的宽度之间的关系可以推导出作为样，在推压力的情况下，在拉力的的情况下，腔室被插入和腔是由伺服阀控制。和阀的端口连接到室中。振幅和脉冲命令信号的宽度之间的关系可以类似地推导如下凡代表室与外部拉力的稳态压力。式式和表明，该阀的脉冲命令信号的幅度和宽度的乘积是常数对于给定的外力。流量补偿模型对于图中所示的建议的电液伺服系统，当施加外力，不仅流动前馈补偿需要的效果，而且在反馈控制样。此外......”。

8、“.....所以方程式和需要被修改。首先考虑外力为的情况下。图是为了说明该两个腔室是由伺服阀控制的情况。当腔室充油，以提升其压力为拒绝外力，腔室将被排出，其压力将减小。这样的稳态压力的小于。与个腔室进行控制的情况相比，压力增量在腔室需要抑制负载力减小和充电油量也应该减少。和稳态压力小于。在这种情况下，力平衡方程成为因此，加油容积室成为此外，致力载荷位置偏差，闭环位置控制也通过主伺服阀采取行动。因此，相同的系统图中所示的系统。图中，补偿油体积至腔室应该减少，即引入系数，方程可以表示为此外，在腔室的压力不会在油充电过程由补偿阀保持不变。但它的值从低于比较高，所以其平均值可近似地看作是。因此，假设在腔室中的压力保持在恒定是合理的。在方程更换与。，我们有式代代入式，我们有同样地，方程可以被修改为其中和代表室与外部拉力......”。

9、“.....模拟的和联合仿真技术被采用。根据测试设置中，有两个阀和液压加载系统的液压伺服系统模型的构造中的，在图中所示。在图控制器单元。图是的和，其产生的阀的控制信号之间的接口。液压系统的模型参数是相同的测试系统，其中些列举如下。缸死体积两端是平方厘米。总质量在变化为千克。粘滞摩擦系数是施加。供应压力为兆帕。油体积弹性模量为兆帕。的长度为米，该管道是米的。无论和管道的内径为毫米。位置控制器的比例系数为和。此外，液压加载系统可以通过武力单位的所取代如图。图在的液压伺服系统模型模拟是在千牛的力负载的变化进行的。阀的脉冲命令信号的幅度和宽度为秒和秒，分别。图显示了当外力负载在的直接提供动力单元的响应曲线。图给出了有响应曲线，当负载力由液压动力，第峰的绝对误差和第二个是最小的和也是最小的，这证实了该控制性能是最好的......”。