1、“.....加强桁架纵梁在荷载作用下产生的最大竖向挠度为，满足整体变形要求。但上弦杆在荷载作用下，杆件局部竖向变形达，须注意加强局部杆件刚度。由上表可知，上弦杆号单元最大轴力为压力，相应的弯矩为最大剪力号单元。查表知槽钢的截面特性参数为应力为,满足要求。剪应力满足要求。端腹杆号单元最大拉力为，杆件为槽钢，其拉应力为满足要求内腹杆号单元最大压力为，杆件为槽钢，杆件长度为，其计算长度为，稳定性计算如下槽钢截面特性为长细比为，查表得满足要求由上述计算可知加强桁架纵梁的各构件强度满足要求，受压腹杆稳定性也满足要求。底板下普通纵梁的计算计算普通纵梁强度计算混凝土高度按距腹板外边的底板厚度，普通纵梁间距为。混凝土荷载模板重量按计......”。

2、“.....纵梁计算模型和受力如下图所示。支点反力分别为外端和内端。外端内端普通纵梁构造及支反力普通纵梁空间图普通纵梁弯矩图单位普通纵梁剪力图单位普通纵梁变形图单位图普通纵梁模型及内力变形图查表得普通热轧工字钢的截面特性参数为普通纵梁的最大弯矩为，最大剪力为,弯曲正应力和剪应力分别为普通纵梁最大变形为满足变形要求。由上式计算可知，普通纵梁应力强度和变形条件均满足要求。底篮后横梁受力验算块箱梁横断面计算如图所示，图中尺寸以米计。模板支架按计，人群及机具荷载按计，倾倒和振捣混凝土荷载按计，块长度为，从底篮计算可知，后横梁承受箱梁的荷载......”。

3、“.....截面,对截面对截面对截面上述截面为箱梁的荷载，乘以的系数，将最后得到的值加到后横梁上，计算图示如图所示。底篮后横梁计算模型及受力图内力单位，长度单位底篮后横梁计算模型空间图底篮后横梁弯矩图底篮后横梁剪力图图底篮后横梁计算模型与内力图由上述计算结果可知，荷载作用下，后横梁最大弯矩为最大剪力为跨中最大挠度为，满足变形要求，两个内支座反力为，两个外支座反力为。底篮后横梁采用普通热轧工字钢，其截面特性参数为从而可以得到其应力为满足要求由上述计算可知，底篮后横梁满足应力强度和变形要求。底篮前横梁受力验算块箱梁横断面计算如图所示，图中尺寸以米计。模板支架按计......”。

4、“.....倾倒和振捣混凝土荷载按计，块长度为，从底篮计算可知，后横梁承受箱梁的荷载。图底篮前横梁位置处箱梁截面图对截面对截面对截面对，截面对截面对截面上述截面为箱梁的荷载，应乘以系数，偏于安全考虑，将上述值直接加到前横梁上，计算图示如图所示。底篮前横梁计算模型及受力图内力单位，长度单位底篮前横梁计算模型空间图底篮前横梁弯矩图底篮前横梁剪力图底篮前横梁支点反力图单位图底篮前横梁计算模型与内力图由上述计算结果可知，荷载作用下，前横梁最大弯矩为最大剪力为跨中最大挠度为，满足变形要求支点反力如图所示。底篮前横梁采用普通热轧工字钢，其截面特性参数为从而可以得到其应力为满足要求由上述计算可知......”。

5、“.....吊带或精轧螺纹钢计算后吊带所承受的最大支点反力为，采用精轧螺纹钢时，其应力为其安全储备为精轧螺纹钢控制应力取。前吊带所承受的最大支点反力为，采用精轧螺纹钢时，其应力为其安全储备为。由上述计算可知，底篮前后横梁的吊带安全储备均大于，满足要求。第章挂篮主桁计算荷载组合混凝土重量超载动力附加荷载挂篮自重人群和机具荷载荷载计算混凝土重量超载动力附加荷载由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的，即前吊点承受的混凝土荷载，即挂篮荷载主桁荷载作用于挂篮前支点前吊点承担底篮侧模内模荷载前提升系统，端模。张拉操作平台作用在挂篮前支点前吊点承担人群和机具荷载的半④倾倒和振捣混凝土荷载单片主桁前吊点荷载荷载组合作用下主桁计算计算简图菱形桁架简化后计算简图如图所示......”。

6、“.....如表所示。表主桁支反力及内力内力及支反力单元号支点号后支点前支点轴力反力注支点反力为负表示拉力，为正表示压力。后锚及倾覆安全系数后锚安全系数取，则所需的精轧螺纹钢张拉力根数为取。则倾覆安全系数为主桁杆件强度验算主桁各杆件均由普通热轧轻型槽钢组成图所示的截面形状，槽钢截面特性如下图主桁构件截面示意图号和号杆件均受拉，杆件长度分别为和，组合截面对虚轴的长细比分别为和，换算长细比分别为和，满足要求，应力分别为号满足要求改用普通热轧槽钢后应力为满足要求号满足要求号和号杆件均为受压杆件，杆件长度分别为和，且号杆件的轴压力大于号杆件，故在此只验算号杆件的应力强度及受压稳定性，其轴力为。号杆件的换算长细比为缀板间距按考虑......”。

7、“.....故直接采用普通槽钢验算满足要求而号杆件的轴力只有号杆件的，故号杆件采用热轧轻型槽钢满足强度和稳定性要求。由上述计算结果可知，号杆件采用热轧轻型槽钢不能满足强度和稳定性要求，而采用普通热轧槽钢即可满足要求。荷载组合混凝土重量超载混凝土偏载挂篮自重人群和机具荷载荷载计算混凝土重量超载由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的，即前吊点承受的混凝土荷载，即混凝土偏载取值箱梁两侧腹板浇筑最大偏差取，的混凝土，重量为。可知主桁侧前吊点受力为,另侧为。挂篮荷载主桁荷载作用于挂篮前支点，每个主桁支点为每个主桁前吊点承担底篮侧模内模荷载每个主桁前吊点承受前提升系统，端模荷载......”。

8、“.....两个主桁的前吊点荷载分别为主桁结构计算简图如图所示，主桁轴力以及弯矩如图所示。图主桁计算简图前吊点力小的侧主桁轴力图单位前吊点力小的侧主桁弯矩图单位前吊点力大的侧主桁轴力图单位前吊点力大的侧主桁弯矩图单位图主桁内力图由上述计算结果可知，偏心荷载作用侧的主桁内力大于另侧的主桁杆件内力，故采用偏心荷载侧的杆件内力进行验算，杆件编号按图中所示。号和号杆件的拉力分别为和，杆件长度分别为和，组合截面对虚轴的长细比分别为和，换算长细比分别为和，满足要求，应力分别为号满足改用普通热轧槽钢后应力为满足要求号满足要求号和号杆件均为受压杆件，杆件长度分别为和，且号杆件的轴压力大于号杆件......”。

9、“.....其轴力为，号杆件的换算长细比为缀板间距按考虑，则单肢对其轴的长细比为则换算长细比为满足要求查表得到强度验算满足要求改用普通热轧槽钢后应力为满足要求稳定性验算由于热轧轻型槽钢按轴心轴力计算不满足，故直接采用普通槽钢验算满足要求而号杆件的轴力只有号杆件的，故号杆件采用热轧轻型槽钢满足强度和稳定性要求。在偏心荷载作用下，最大竖向位移为。由上述计算结果可知，号杆件采用热轧轻型槽钢不能满足强度和稳定性要求，而采用普通热轧槽钢即可满足要求。荷载组合混凝土重量超载挂篮自重人群和机具荷载荷载计算混凝土重量超载由底篮计算知，后吊点承受混凝土荷载的，即前吊点承受的混凝土荷载，即所以每片主桁的前吊点承受的混凝土荷载为。挂篮荷载主桁荷载作用于挂篮前支点......”。