1、“.....则式中为硝酸钾母液平均比热容，为母液常压蒸发沸点为母液加热蒸发前初始温度为常压下水蒸发潜热硝酸氨水溶液配制耗能为式中为硝酸铵溶解热为硝酸铵比热容，为硝酸铵温度为室温总吸热量为，则和计算没有考虑装置的热效率。其中蒸发段耗能占总吸热过程的。从此可以看出硝酸钾生产耗能主要集中在硝酸钾母液的蒸发阶段，所以有效的控制母液量，以及提高蒸发设备的热效率是节能降耗的重要手段。我厂万吨硝酸钾装置物料衡算万吨硝酸钾装置物料平衡表根据五万吨装置运行的工艺流程，在流程上共取个具有代表性的节点。参考设计数据完成各节点的物料情况，计算数据列于下表......”。

2、“.....把其中的盐及水转化为计算所需要的离子数量关系。表四流程各节点所含的离子数目节点为和分别为工艺运行中的结晶前溶液和结晶后分离的母液，也是代表硝酸钾装置理论运行的四个关键点，即第节理论计算中相图中的四个状态点。根据相图的单位要求，把溶液中的离子数目转化为离子摩尔分数，数据如下表表五转化为相图中各点的离子摩尔分数相图节点摩尔分数表六生产单位稀酸钾各指定项目消耗单位氯化钾投入量硝酸铵投入量硝酸钾产品量氯化铵产品量蒸发水量补充水量硝酸钾母液氯化铵母液含杂质各物质产量含杂质物质含水编号单位备注合计混合母液混合母液真空带水总量顿消耗氯化钾表七与理论消耗及母液量对比单位氯化钾投入量硝酸铵投入量硝酸钾产品量氯化铵产品量蒸发水量补充水量硝酸钾母液氯化铵母液理论值生产值绝对偏差偏差计算分析为了校核五万吨硝酸钾装置工艺设计，分别计算干基盐配比及吨硝酸钾消耗与理论上的设计数据相对比，考察该装置工艺设计数据。硝酸钾的理论干基相图数据与消耗数据来自参考文献。张甫，张罡......”。

3、“.....沈晃宏，张罡，张甫，等年产千硝酸钾生产装置概况化工进展，根据表五数据，参照表表相图各点组分与总量对比，可以看出五万吨装置干基盐组分与文献上相图中各点组分基本相同，说明在不考虑整个系统各节点水含量的情况下，系统加入及排出的盐的量是符合理论的物料平衡。通过表六及表七数据可以看出，该装置的补水蒸发水量与文献数据相比较偏高达，说明我厂系统中水含量在设计系统的时候就偏高，根本上影响着整个工艺的运行据可做定性估量，不能够做为定量的设计依据。各温度下模拟的物性数据表九模拟盐溶液各物性数据温度比热容热导率粘度密度表面张力临界压力潜热注盐溶液蒸发后的气体部分数据采用同温度下饱和蒸汽的物性。换热计算结果由于盐溶液物性数据为估算，在计算蒸发工序的换热器的同时，把盐溶液换成同质量的水进行蒸发计算多为对比参考。可以用于参考的理由由于盐的热熔比水的热熔低，同样质量的盐和水在初始温度相同的条件下，达到相同终点温度所需要的热量较少......”。

4、“.....干基盐的密度比水大，换成同质量的水后体积增加，换热设备变大。下面列出在压降相同污垢热阻相同进出物流相同的情况下，计算得到的总传热系数换热面积饱和蒸汽耗量的比较。表十不同饱和蒸汽压力与冷介质基本换热数据对照饱和蒸汽压力单位温度换热量盐溶液水溶液总传热系数盐溶液水溶液换热面积裕度盐溶液水溶液蒸汽耗量盐溶液水溶液注以上数据采用换热器设计校核进行计算，由于计算结果较多本表只提取具有参照性的数据。在章节中列出了盐溶液利用的饱和蒸汽蒸发浓缩的详细换热计算。计算分析饱和蒸汽的压力对换热器的换热面积影响较大，实质主要影响因素是饱和蒸汽的温度，压力高温度较高，冷热介质温度差较大，热势能较高。在同样面积的情况下，较高温度差会加大传热量，表现为总传热系数高。无论饱和蒸汽的压力怎样变化总换热量是定的，需要的蒸汽量较为相近，压力较低的蒸汽用量较少反而热效率高。这两种现象说明个问题现有装置的换热面积大小并不能说明换热器选型过大或过小，或说换热面积大蒸发出的液体就较多......”。

5、“.....主要的影响因素是受饱和蒸汽的品质影响。盐溶液蒸发计算详表下表为盐溶液在饱在蒸汽压力的浓缩过程换热设计计算详细数据表。氯化铵结晶难于分离分析问题分析氯化铵结晶后利用稠厚器及离心分离装置很难得到氯化铵产品，经过这段时间的学习分析可能的原因如下由于氯化铵自身特性特性导致硝酸铵与氯化钾复分解生产硝酸钾与氯化铵工艺中，需分离的氯化铵料液呈悬浮液，含氯化铵晶体质量分数般为。氯化铵晶体为不规则的针状片状，晶体粒度般，悬浮液温度在，此温度条件下，溶液密度，粘度，比热容，导热系数本数据来自文献。由于氯化铵晶体与溶液密度相接近，因此氯化铵晶体在溶液中重力沉降速度很小，所以氯化铵很难稠厚分离，细小晶粒容易与溶液形成悬浮液，所以稠厚器顶部溢流母液中会含有较多的氯化铵晶体，致使稠糊增浓得到的产品较少。注张罡,沈晃宏......”。

6、“.....由于液体蒸发速度较快远大于结晶速率，致使晶体在晶核上生长，晶体同时荣溶液中析出形成大量晶核，即晶体多而小更加剧了溶液的浑浊化同时过小颗粒漏过离心机无法捕捉。蒸发工序蒸发量不足产生的氯化铵总量少。由于冷析结晶过程控制不当导致氯化铵蒸发溶剂后仍较高温度大于此时溶液中尚没有晶体形成，溶液处于近饱和或过饱和状态，溶液被冷却才会有晶体析出。溶液结晶经历的过程主要为溶液过饱和阶段第批晶体析出晶体富集长大。随着温度降低的降低溶液首先进入过饱和状态，在打破过饱和状态的时候会析出第批晶体，此晶体刚析出后的晶粒很小，也称之为晶核。温度进步降低时溶液中的离子会慢慢的与晶核作用使晶体长大。如果在此过程降温控制不当会使晶体析出速率大于结晶速率，从而产生二次晶核或三次晶核，最终得到的晶体颗粒较小，品质低。冷却结晶过程的液体流速搅拌装置转速都会影响结晶，流速或搅拌速度过大是晶体无法富集或打碎晶体。可尝试的解决方法针对问题溶液悬浮问题。文献中提及种新型离心分离机......”。

7、“.....针对问题首先要取得合适的蒸发工序的运行指标，并且严格控制在指标允许范围。针对问题利用实验手段模拟装置装置冷却结晶过程，查找出结晶时间降温速率搅拌速率液体流速与结晶速率的关系，并取得最佳试验参数来指导生产中的冷却结晶过程。附件农用硝酸钾标准硝酸钾产品使用标准农用硝酸钾标准农用硝酸钾指标名称指标Ⅰ型Ⅱ型总养份含量，总氮含量，氧化钾含量，氯化物以计含量，水份含量，Ⅰ型折合硝酸钾含量为Ⅰ型折合硝酸钾含量为以Ⅰ型为目标产品产品计算得到组成为组分水五万吨硝酸钾装置工艺衡算目录复分解法生产硝酸钾理论计算硝铵复分解循环法生产方框流程图生产原理及工业上工艺条件的选择。四步循环工艺理论计算四元交互干基相图计算物料平衡关系我厂万吨硝酸钾装置物料衡算万吨硝酸钾装置物料平衡表计算分析蒸发工序设计核算物性数据模拟换热计算结果计算分析盐溶液蒸发计算详表氯化铵结晶难于分离分析问题分析可尝试的解决方法附件农用硝酸钾标准复分解循环法生产是以和为原料，通过复分解反应生成......”。

8、“.....该生产工艺在我国已有十多年的工业实践。由于此法原料廉价易得，工艺流程简单，产品质量较高，工业上已广泛采用。本次计算由于缺少有关体系基本相图资料及混合盐溶液的些物性资料，不能够对其他工艺条件下平衡进行理论研究，所以无法进行工艺条件偏差分析即无法计算出工艺运行中物质浓度偏离运行指标后，整系统处在相图中的位置。本次计算的主要内容理论上工艺平衡与设计的工艺平衡进行作对比。五万吨硝酸钾装置蒸发工序核算氯化铵结晶工序分析复分解法生产硝酸钾理论计算硝铵复分解循环法生产方框流程图生产原理及工业上工艺条件的选择。硝铵复分解循环法生产是以和为原料，通过复分解反应生成，并副产。由于各物质的溶解度不同使硝铵复分解循环法生产成为可能。溶解度曲线如下图。和是不稳定盐对，溶解于水体系时的相图如图。根据相图可以看出通过改变溶液的温度及溶剂的量可以实现和分离。硝铵复分解循环法现有文献报道有三步循环法和四步循环法两种工艺，工业以四步循环法生产硝酸钾，三步循环法尚未有工业化报道......”。

9、“.....选择配料点为交互盐对和的干盐图上的对角线交点，这样等摩尔配比与可以使结晶量最大。将溶液冷却到，析出晶体，剩下溶液，再给溶液补充加人使系统组成点沿干盐图上向方向移动，将其引人结晶区的溶液组成点，溶液在条件下蒸发浓缩，析出，并剩下溶液，点落在对角线上，剩下的溶液加入和，使系统恢复到点组成，完成次循环，再进行下轮重复操作。生产硝酸钾也是采用四步循环法工艺条件如下配溶液加入水量是以和共饱和时的溶剂量。硝酸钾结晶温度。氯化铵结晶温度。四步循环工艺理论计算四元交互干基相图计算从物料平衡可以知道，加入体系的盐量与移入体系的盐相等时，体系可以回四盐溶解度图温度溶解度氯化铵硝酸钾氯化铵氯化钾到初始状态，各点的液相组成及总量见表。表相图各点组分与总量项目离子个数比盐总量单位摩尔盐物料平衡关系整个工艺全封闭循环生产，根据物料衡算，生产单位硝酸钾保证体系平衡......”。