1、“.....也是当代世界墙地砖生产线上最关键的装备。说它专用，主要是出于它的加工原料为含少量水的喷雾干燥颗粒状泥粉料，成形工艺技术是按照特定的升压线实施多次加压及排气，有别于般的液压力机。说它关键，主要是在流水线上作业，前面连接着原料加工，后面连接着干燥烧成，压砖机能否正常应对前后的环节的生产，甚至对整条流水线的正常运转都有着重大的意义。液压压砖机的现状与发展趋势国内液压压砖机的现状与发展趋势中国现已是世界公认的墙地砖生产大国，有着世界最大的压砖机市场。但在压砖机上，却直依赖于进口，其中主要来年自意大利和德国，自国家七五计划以来，由国家建材局组织实施的墙地砖技术装备现代化和国产化项目不断取得进步，在自主开发与国外先进技术相结合，引进技术与消化吸收相结合的方针指导下，国产液压压砖机取得了从无到有从小到大的重大发展和技术进步，填补了国内空白，并且产品还开始出口到东南亚等国......”。

2、“.....累计达近万台。国产液压压砖机在主要技术参数主要技术性能主机结构液压系统电路系统等方面己达到国外先进水平，能在上线生产可靠运行，完全可替代进口相同吨位压砖机。国内已掌握液压压砖机的设计和制造技术，具有设计制造各种结构和各种吨位压砖机的能力和经验。随着压砖机的种类越来越齐全，吨位越来越大，技术越来越成熟，批批拥有丰富理论知识和实际经验的专业科研队伍逐步形成。相信在不久以后，在世界的舞台上，中国将会成为压砖机强国，国产压砖机将会起着举足轻重的作用，也必将为社会发展作出重大贡献。与国外的液压压砖机相比，虽说国产压砖机在主要技术参数主机结构型式以及液压元件密封件电气元件的选用上，它们已无多大区别，但在压砖机的性能质量可靠性工艺水平外观等方面尚有定的差距。要尽快赶上或超过国外液压压砖机的水平，还应该做好几点工作继续研究和完善液压压砖机的主机结构液压系统电控部分，使之特点化，国外产品的共同点都是以液压机构为工作机构......”。

3、“.....逐步完善，最终走向机电液体化的高技术装备，但他们又都保持着企业的特点，如在液压油路的设计控制显示手段机架结构布料系统设计等。因此，行业人士看压砖机，看就知道是什么压砖机，又都知道是哪个公司生产的压砖机，也能评论这些压砖机的优点与劣势。时刻关注国外液压压砖机的最新技术，及时消化吸收并创新体现在国内的液压压砖机上，使国产液压压砖机能跟随科技进步和市场需求的变化不断改进产品，开发新产品。国外的压砖机企业紧跟行业终端产品而开发，紧跟社会的新科技不断提高，在这点上值得国内同行借鉴。成本意识有待提高，在保证液压压砖机的可靠性先进性和精品的前提下，应注意降低制造成本，使国产液压压砖机价格低于国外液压压砖机，增强市场竞争力。国外液压压砖机的现状与发展趋势从世纪年代至今，国内外墙地砖压制成形机械设备有了很大的发展，取得了长足的进步。意大利德国日本中国等国家的些陶瓷机械制造公司不断推出了大批结构日益完善，形成很高的压力峰值......”。

4、“.....产生液压冲击的原因很多，例如换向阀迅速的开启或关闭油路液压缸和液压马达的启动和制动液压缸或液压马达受到大的冲击负载等。液压冲击的危害很大，不但会使系统产生振动与噪声，而且会导致液压元件密封装置等的损坏。因此，分析计算和设法减轻液压冲击是很重要的。由于影响液压冲击的因素很多，很难用准确方法计算，故多数采用实验方法确定。但有防止液压冲击的般方法，如下在保证工作周期的原则下，尽量减慢换向速度。如电液换向阀，可控制通过先导阀的压力和流量来减缓主换向阀的换向速度电磁换向阀，可考虑带阻尼器或设计成正开口的滑阀结构。但阀芯移动速度较慢，使电磁铁的线圈长期通过大电流，会造成发热烧伤。在滑阀完全关闭前，减慢液体的流速。可在阀芯的棱边上开长方形或行槽，或作成半锥角为的节流锥面。适当加大管径，缩短导管长度，避免不必要的弯曲或采用软管。压制油缸优化设计前言全自动液压压砖机的核心部分是压制油缸的运动......”。

5、“.....因此，压制油缸的设计是压机设计制造中的关键之。压机的结构形式不，所采用的压制油缸的结构形式也有较大的差别。目前，国内研制的压机般将压制油缸安装在上横梁内，即用钢制的钢套安装在上横梁内，使其和上横梁组合而成压制油缸。为了获得相应的压力，通常油压很高，般在之间，因此，压制油缸应有足够的强度和刚度，以防破裂和渗漏。钢套与上横梁的装配形式有两种种是钢套采用间隙配合，即钢套采用单层厚壁油缸结构，目前，国内制造的压机基本采用此方案。由于单层厚壁油缸应力沿壁厚的分布不均匀，当应力最大处。满足强度要求时，其余部分的应力都比较小，材料没有得到充分的利用第二种方案是构，即钢采用薄壁钢套结套本身不足以承受高压，而是通过薄壁钢套与上横梁内孔的过盈配合，使钢套产生定的预压力，这样就限制了钢套在油压作用下的向外变形，从而提高了钢套的承载能力，充分发挥了材料的作用。值得指出的是......”。

6、“.....因为该结构的外套筒为上横梁，它的尺寸主要由压机承受的弯矩所决定，在优化设计时，优化准则不能用内筒和外筒的内壁应力相等的原则。文章旨在通过对这二种钢套结构进行分析，以期得到压制油缸设计的合理参数。单层厚壁油缸的应力和应变分析压机主油缸采用厚壁钢套结构如图所示。该圆筒只承受主油缸的工作压力的作用。则截面内任意半径为处的切向应力和径向应力。按材料力学中的拉美公式可计算如下式式式中，油缸工作压力为钢套内半径为钢套外半径为径向应力为切向应力环向应力为钢套横截面内任意点的半径。这时圆筒内的应力分布如图所示，应力和的绝对值都是在内壁处最大，随值的增大而逐渐减小。钢套在工作油压作用下，内半径扩大，变形量为，即钢套任意点的径向位移可由下式计算图厚壁钢套结构示意图图厚壁钢套只有内压时的应力分布示意图式式中为材料的泊桑系数为材料的弹性模量其余符号同前。当时，由此可见，为拉应力......”。

7、“.....对壁内任点而言，就是该点的主应力，其剪应力式式表明随的减小而变大，当时，在钢套内侧面上，达到最大值，式因为钢套是塑性材料，根据材料力学第三强度理论有式式中，材料许用应力薄壁油缸的应力和应变分析采用薄壁油缸结构时，其钢套与上横梁采取过盈配合，上横梁可简化为个圆筒，其结构见图。因此，内外两圆筒之间产生相互作用的预紧压力，由于预紧压力的存在，使得主油缸外径减小，整机结构更为紧凑。下面对这种压配组合式油缸的内筒薄壁油缸的应力和应变进行分析。图薄壁油缸结构简图图薄壁油缸只承受装配压力时应力分布示意图油缸压力为零时，薄壁油缸的应力和应变设为过盈装配时，内外圆筒之间产生的预紧压力，其值决定于过盈量。设内外圆筒弹性模量及泊松系数均相等时，可由下式计算式当时内外筒配合的过盈量外筒的外半径内筒的外半径内筒的内半径。此时，内筒只承受装配时产生的预紧压力，在此压力作用下......”。

8、“.....时，的绝对值最大。时，和都是压应力，的绝对值最大。,时，绝对值随值减小而增大。即时，的绝对值最大。可由下式得出任意点的径向位移式将式代人，则有式时，。当时式当和确定时，薄壁油缸内壁的变形规律为不变，则径向位移随增加而增加不变，则径向位移随增加而减小。油缸应力为时，薄壁油缸的应力和应变油缸压力为时，薄壁油缸的受力状态如图所示，虚线表示油缸外壁无内压时的大小，显然，随着油缸工作压力的增加，油缸外套将承受更大的压力外，外为装配压力和工作压力在内外筒之间引起的接触应力之矢量和，外也可以认为是由装配过盈量及在工作压力作用下不考虑预应力内筒外壁的径向位移之和产生的接触应力。图油缸压力为时......”。

9、“.....在油缸工作压力的作用下，并将代人公式得式那么可知外式对于内筒上任意点的应力状态，可按下式计算外外式外外外式式内筒上任意点的径向位移为外外式当时式薄壁油缸的优化设计优化目标的提出关于压配式组合钢套的优化设计问题已有人提出，其优化准则是以等强度观点提出的。如前所述，在压机油缸的设计中，外套筒是压机横梁，它的截面尺寸设计受油缸压力因素的影响很小，主要决定于压机所承受的压制力的大小。也就是说，压机油缸的外套筒的结构参数外套筒外半径。和外套筒内半径也可认为是内套筒外半径的关系是由上横梁的应力状态决定。本文在不考虑上横梁的受力情况下，给出和的关系式式为满足上横梁要求的最小壁厚外套筒壁厚，它的确定由上横梁的设计计算可得......”。