1、“.....属于弹性失稳。所以外压计算得的筒体厚度为。综上所得,筒体厚度按照外压计算所得厚度,取。对筒体进行水压试验,通过查过程设备设计得试验压力的计算公式和广西大学本科毕业论文甘蔗糖厂效真空蒸发系统的优化设计应力的计算公式。式中内压计算压力,试验应力,许用应力,。式中试验压力,加热室分离室直径,钢板有效厚度,。所以,试验压力筒体在下应力所以,经校核筒体合格。封头强度校核封头按内压设计有查过程设备设计得封头厚度计算公式。式中内压计算压力,加热室分离室直径,许用应力,焊接接头系数......”。

2、“.....此时,封头的设计厚度。而设计中综合考虑焊接安全等各方面因素,取上下封头厚度均为。综上知,实际取值远大于计算值,因此封头强度足够,封头近似于刚性件,外压很小所以可忽略外压对封头厚度的影响。广西大学本科毕业论文甘蔗糖厂效真空蒸发系统的优化设计第章蒸发器辅助设备的设计气液分离器蒸发操作时,次蒸汽中夹带大量的液体,虽在分离室得到了初步分离,但是为了防止有用的产品损失或污染冷凝液体,还需要设置汽液分离器,以使雾沫中的液体凝聚并与次蒸汽分离,故汽液分离器又称捕沫器或除沫器。其类型较多,在分离室顶部设置的有简易式惯性式及网式除沫器等......”。

3、“.....惯性除沫器是利用带有液滴的次蒸汽在突然改变运动方向时,液滴因惯性作用而与蒸汽分离。它的结构简单,中小工厂应用较多。此设备要求次蒸汽的流速达到,本次设计次蒸汽出口的流速皆达到的速度,因此本设计选用的也是惯性式除沫器。钟罩式惯性除沫器图惯性除沫器的主要尺寸按下列关系确定,式中次蒸汽的管径,除沫器内管的直径,除沫器外罩管的直径,除沫器外壳的直径,除沫器的总高度,广西大学本科毕业论文甘蔗糖厂效真空蒸发系统的优化设计除沫器内管顶部与器顶的距离,。,故由选取的无缝钢管为除沫器的内管由选取的无缝钢管为除沫器的外罩管由选取的无缝钢管为除沫器的外壳。蒸汽冷凝器蒸汽冷凝器的作用是用冷却水将次蒸汽冷凝......”。

4、“.....应采用间壁式冷却器,如列管式板式螺旋管式及淋水管式等热交换器。当次蒸汽为水蒸汽不需要回收时,可采用直接接触式冷凝器,有多孔板式水帘式填充塔式及水喷射式等。次蒸汽与冷却水直接接触进行热交换,其冷凝效果好,结构简单,操作方便,造价低廉,因而被广泛采用。逆流法的优点随溶液的浓度沿着流动方向的增高,其温度也随之升高。因此因浓度增高使粘度增大的影响大致与温度升高使粘度降低的影响相抵,故各效溶液的粘度较为接近,各效的传热系数也大致相同,适用于溶液黏度随浓度变化大的料液的蒸发。逆流法的缺点溶液在效间的流动是由低压流向高压,由低温流向高温,必须用泵输送,故耗能大,对浓缩液在高温时易分解的料液不适用。平流法平流法系指原料液平行加入各效......”。

5、“.....蒸汽的流向仍由第效流向末效。此种流程适合处理蒸发过程中有结晶析出的溶液。错流法亦称混流法,它是并逆流的结合。其特点是兼有并逆流的优点而避免其缺点,但操作过程复杂,控制困难,应用不多。根据以上特点,本设计采用并流方式。综上所得,本设计选用中央循环管式蒸发器,并流法效蒸发器,其图如下广西大学本科毕业论文甘蔗糖厂效真空蒸发系统的优化设计效并流蒸发器流程图广西大学本科毕业论文甘蔗糖厂效真空蒸发系统的优化设计第章蒸发过程的工艺计算多效蒸发工艺计算的主要项目有加热蒸汽生蒸汽消耗量,各效水分或溶剂蒸发量及各效的传热面积。计算的已知参数为溶液的流量温度和浓度最终完成液的浓度,加热蒸汽压强和冷凝器中的压强等。效数愈多,变量愈多......”。

6、“.....但变量之间的关系仍然受物料衡算,热量衡算传热速率方程以及相平衡等基本关系所支配。可采用多种方法进行计算,如常用的试差法,牛顿迭代法求解非线性方程组,最优化拉格朗日乘子法。此次设计采用的是效并流加料的蒸发流程,计算方法采用的是试差法。试差法是种近似计算方法,它是对蒸发过程进行些适当的简化和假设,然后按假设条件对未知参数进行估算。若计算的结果与假设的条件不符,则对假设条件进行调整并重复计算,直至两者基本符合或者相近为止。各效蒸发量和完成液浓度的估算本次设计条件糖水处理量为,将清汁从浓缩到,糖液的组成与密度关系见表。沸点进料。加热介质采用绝压的饱和水蒸气,冷凝器操作压力位绝压。查询得原料液比热,水的比热是。各效蒸发器中液面高度设为......”。

7、“.....表糖液组成与密度关系组成密度假设各效传热面积相等,并忽略热损失。原料液进料流量过程总蒸发量假设各效蒸发量相等,则第效蒸发量为,因是效蒸发,故因而初估各效完成液浓度为广西大学本科毕业论文甘蔗糖厂效真空蒸发系统的优化设计各效罐中的平均锤度为入口锤度出口锤度估算各效次蒸汽温度为求各效溶液沸点,需假定各效操作压强。般加热蒸汽压强和冷凝器中的操作压强是已知的即选定,根据经验公式,各效压差分配有个比值......”。

8、“.....计算各效传热温度差各效传热温差计算式其中为前效次蒸汽温度即第效加热蒸汽温度,为第效溶液沸点,其计算式为式中为第效次蒸汽温度,为第效温度差损失。各效总温差损失为浓度效应的沸点升高由糖汁加热与蒸发页表可得,不同汁汽温度下蔗清液浓度效应引起的沸点升高......”。

9、“.....蒸发器内需维持定的液位,因而溶液内部压强大于液面上方的压强,致使实际沸腾温度较液面为高,两者之差即为因溶液静压强引起的温度差损失,为简便计算溶液内部沸点升高,按液面与底部的平均压强下水的沸点和次蒸汽压强下的水的沸点估算。平均压强按静力学方程式估算,则式中蒸发器中液面与底部的平均压强,对应下水的沸点,对应下水的沸点,即水蒸气的温度,溶液的平均密度,蒸发器内液面高度,取。表效数平均锤度平均密度平均压强下水的沸点下水的沸点由于管道流动阻力产生的压强降所引起的温度差损失次蒸汽从蒸发室流入冷凝器的过程中......”。