风取，则按照计算转矩应小于联轴器的公称转矩的条件，查标准，选用型弹性柱销联轴器，见图。其公称转矩为。半联轴器的孔径，故取半联轴器长度，半联轴器与轴配合的毂孔长度。轴的结构设计拟定轴上零件的装配方案对于跨距较大的轴，考虑到轴工作温度升高时的热伸长量，应采用支点双向固定，另支点游动的支承结构。作为固定支承的轴承，应能承受双向轴向载荷，故内外圈在轴向都要固定。作为补偿轴的热膨胀的游动轴承，若使用的是内外圈不可分离型轴承，只需固定内圈，其外圈在座孔内应可以轴向游动。如图所示。图轴上零件的装配方案根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度ⅥⅤⅣⅢⅡⅠ图传动轴的基本尺寸结构图为了满足半联轴器的轴向定位要求，Ⅰ轴段左端需制出轴肩，故取Ⅱ段的直径左端轴承用弹性挡圈定位，按轴端直径取挡圈直径。半联轴器与轴配合的毂孔长度，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故Ⅷ段的长度应比略短些，现取Ⅷ。初步选择滚动轴承。因轴承主要受有径向力作用，可能伴有不大轴向力，故可选用深沟球轴承。圆周力径向力轴向力是变化的，暂取为根据工作条件选取深沟球轴承。轴承转速,装轴承处的轴颈直径可在内选取，运转时有轻微冲击，预期计算寿命。求比值根据机械设计表，深沟球轴承的最大值为，故此时。初步计算当量动载荷，根据式按照表，,取按照表，，暂取近似中间值，则根据式，求轴承应有的基本额定动载荷值按照轴承样本或设计手册选取的轴承，此轴承的基本额定静载荷。验算如下求相对轴向载荷对应的值和值按表注，对深沟球轴承取，则相对轴向载荷为，在表中介于之间，对应的值为，值为用线性插值法求值故,求当量动载荷校核型深沟球轴承的寿命，根据式即高于预期寿命，所以满足。参照工作要求并根据Ⅶ，由轴承产品目录中初步选取基本游隙组，标准精度级的深沟球轴承，其尺寸为，故ⅣⅠ。左端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位。由查得型轴承的定位轴肩处直径，因此，取Ⅱ。安装齿轮处的轴段Ⅳ的直径Ⅳ齿轮的右端与右轴承之间采用套筒定位。已知齿轮的宽度，为了使套筒端面可靠地压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取Ⅳ。齿轮的左端采取轴肩定位，轴肩高度，取，则轴环处直径Ⅲ。轴环宽度，取Ⅲ。轴承端盖的总宽度为。根据轴承端盖的装拆及便利对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器端面的距离，故取Ⅶ。取齿轮距箱体内壁之距离。考虑到箱体的铸造误差，在确定滚动轴承位置时，应距箱体内壁段距离，取，已知滚动轴承宽度，则ⅤⅥⅡⅢ至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。轴上零件的周向定位齿轮，半联轴器与轴的周向定位均采用平键联接。按Ⅳ由手册查得平键截面，键槽用键槽铣刀加工，长为标准键长，齿轮轴键槽深度联轴器上键槽深度同时为了保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配合为。滚动轴承与轴的周向定位是借过渡配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为。确定轴上圆角和倒角尺寸参考机械设计表，取轴端倒角为，各个轴肩处圆角半径为。轴的校核对于仅承受转矩或者主要承受转矩的传动轴，可以直接用转矩法，对承受弯矩转矩复合作用的轴，常用此法作轴径估算。轴的强度条件为扭应力转矩轴的抗扭系数，见中国机械设计大典表许用应力，见中国机械设计大典表。代入数据作负载。弹簧变形量的确定。曲轴行程为，即压紧机构的行程为，考虑到弹簧的弹性极限，选取弹簧时应将行程扩大，不妨取为。查取机械设计手册表选取圆柱螺旋压缩弹簧的尺寸及参数。材料直径弹簧中径节距工作极限载荷单圈弹簧工作极限载荷下变形量单圈弹簧刚度最小导筒直径根据机械设计手册查取导杆导套与弹簧的间隙值直径差为根据圆柱螺旋压缩弹簧设计计算基本公式式中工作载荷作用下的变形量弹簧的工作载荷弹簧中径弹簧的有效圈数切变模量材料直径求得弹簧的有效圈数，取压缩弹簧稳定性验算高径比较大的压缩弹簧，轴向载荷达到定程度就会产生侧向弯曲而失去稳定性。为了保证使用的稳定，般弹簧的高径比应按下列情况选取两端固定端固定另端回转两端回转此压缩弹簧高径比为所以可以保证稳定性。强度验算疲劳强度安全系数的计算公式为式中弹簧材料的脉动疲劳极限。由工作载荷和产生的切应力，分别按下式计算为曲度系数，由公式，其中为旋绕比，许用安全系数。当弹簧的设计计算和材料试验精确度高时，取，当精确度低时，取对于印刷机械，零部件寿命要求约为小时，变载荷作用次数约为，查机械设计手册表得，。带入数据算得。共振验算对于高速运转中承受变载荷的类弹簧，需进行共振验算。此机器属于低速机械，故可略去共振验算。结论通过本次对自动三面切书机的设计，本人最后设计出了台效率为每分钟本左右的自动三面切书机，结构简单，能满足课题要求。为了实现刀架的上下移动，我首先采用了凸轮机构，凸轮推动导杆带动刀架上下移动的设计。如此设计原理上固然能满足设计的要求，但实际上如此设计并能保证凸轮机构的强度，凸轮的磨损更使整机的造价变高。后来我发现如果将凸轮改为曲轴的话，能使整机机构得到精简。在压紧机构的设计中，我原本设定压紧机构随切书型号的不同而更换，虽然能满足设计要求，机构过于复杂。于是我便让压紧机构固化，而采用调节推书机构的方案。最后，目前自动切书机的发展趋势是气动液压来简化机械结构，自动控制，以利于缩短设备升级换代的周期。虽然本设计能保证自动切书，但是在自动控制上还是有不足的地方。致谢在论文完成之际，我要特别感谢我的指导老师谈峰老师的热情关怀和悉心指导。在我撰写论文的过程中，谈老师倾注了大量的心血和汗水，无论是在论文的选题构思和资料的收集方面，还是在论文的研究方法以及成文定稿方面，我都得到了谈老师悉心细致的教诲和无私的帮助，特别是他广博的学识深厚的学术素养严谨的治学精神和丝不苟的工作作使我质合格工程。参考文献钱亚军混凝土外加剂对混凝土性能的影响分析年，普通混凝土用砂石质量及检验方法标准国家技术监督局,水泥标准稠度用水量凝结时间安定性检验方法中华人民共和国国家质量监督检验检疫局,用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉中华人民共和国国家发展和改革委员会,用于水泥和混凝土中的粉煤灰中国国家标准化管理委员会,混凝土外加剂中华人民共和国国家质量监督检验检疫局中华人民共和国国家发展和改革委员会霍雷减水剂对混凝土工作性和强度的影响哈尔滨工程大学年李博混凝土外加剂优化掺量空军工程大学工程学院年吴中伟，廉慧珍高性能混凝土北京中国铁道出版社，谷章昭等粉煤灰活性研究硅酸盐学报，杨文翠无机盐对混凝土孔结构和抗冻性影响的研究博士学位论文哈尔滨工业大学吴清伟水泥混凝土的收缩裂缝及防止措施东北公路刘丽芳，土培铭，杨晓杰聚丙烯纤维参数对水泥砂浆抗干缩开裂性的影响建筑材料学报，郑国峰种聚梭酸型高效减水剂的实验研究混凝土与水泥制品姜国庆日本高性能减水剂的研究进程及应用现状化学建材，陈智源，李启令土木工程材料武汉武汉理工大学出版社黄士元，蒋家奋等近代混凝土技术西安陕西科学技术出版社，严捍东，钱晓倩新型建筑材料教程北京中国建材工业出版社，王宏有机化学高等教育出版社王福川等上木工程材料中国建材工业出版社何廷树等混凝土外加剂陕西科学技术出版社季春伟新型醚基聚梭酸系减水剂高性能减水剂合成研究实验中国建筑学混凝土外加剂应用技术专业委员会聚梭酸系高性能减水剂研究与工程应用北京中国铁道出版社，孙曰圣聚梭酸系减水剂的聚合反应工艺及动力学探讨南昌大学学报工科版马保国新型聚梭酸系外加剂合成工艺研究武汉理工大学学报王为聚梭酸系减水剂侧链结构对水泥塑化效果的影响新型建筑材料致谢本文研究是在导师李治军老师的悉心指导下完成的，从论文的选题可行性分析验方案确定试验数据分析到最后的论文撰写，这每部分都凝结着导师的智慧和耍汗水，导师在生活上嘘寒问暖，时刻关心着我的各种事情，使我心存感激，导师在年上严谨的治学精神，渊博的知识，谦逊的学着风范，身体力行的处事态度令我敬佩，尊敬的导师身上我不仅学到了知识，而且学会了做人的道理及处事的方式，这些都爪受益终生，在此我要向我的导师致以最衷心的感谢和深深的敬意。另外我还要感谢我实习单位邵阳市建设商砼有限公司的实验室主任王杰以及公司的领导们，感谢他们为我提供良好的实习环境，让我顺利的完成实验，感谢公司同事夏雍重和张翰跟我起在试验室中摸爬滚打，起试验，起伴我度过最艰难的时光。另外感谢师兄煌茜，师姐阿娇雅波对我试验的指导，感谢室友左右权陈凯欣同学等在学习上和生活上对我的关心和照顾。还有些同学和无机非金属行业的同仁们在我写论文的过程中也给予了很大的帮助，无奈篇幅有限，还请见谅。最后谨以此文献给所有关心，帮助和支持的师长朋友和亲人，谢谢你们对我的帮助。的抗压抗折影响不大，属于附影响。前试验可知，饱和掺量大约是左右。而要进步确定，可采用优选相对试验，以为相对最优，得到变量掺量的对比试验风取，则按照计算转矩应小于联轴器的公称转矩的条件，查标准，选用型弹性柱销联轴器，见图。其公称转矩为。半联轴器的孔径，故取半联轴器长度，半联轴器与轴配合的毂孔长度。轴的结构设计拟定轴上零件的装配方案对于跨距较大的轴，考虑到轴工作温度升高时的热伸长量，应采用支点双向固定，另支点游动的支承结构。作为固定支承的轴承，应能承受双向轴向载荷，故内外圈在轴向都要固定。作为补偿轴的热膨胀的游动轴承，若使用的是内外圈不可分离型轴承，只需固定内圈，其外圈在座孔内应可以轴向游动。如图所示。图轴上零件的装配方案根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度ⅥⅤⅣⅢⅡⅠ图传动轴的基本尺寸结构图为了满足半联轴器的轴向定位要求，Ⅰ轴段左端需制出轴肩，故取Ⅱ段的直径左端轴承用弹性挡圈定位，按轴端直径取挡圈直径。半联轴器与轴配合的毂孔长度，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故Ⅷ段的长度应比略短些，现取Ⅷ。初步选择滚动轴承。因轴承主要受有径向力作用，可能伴有不大轴向力，故可选用深沟球轴承。圆周力径向力轴向力是变化的，暂取为根据工作条件选取深沟球轴承。轴承转速,装轴承处的轴颈直径可在内选取，运转时有轻微冲击，预期计算寿命。求比值根据机械设计表，深沟球轴承的最大值为，故此时。初步计算当量动载荷，根据式按照表，,取按照表，，暂取近似中间值，则根据式，求轴承应有的基本额定动载荷值按照轴承样本或设计手册选取的轴承，此轴承的基本额定静载荷。验算如下求相对轴向载荷对应的值和值按表注，对深沟球轴承取，则相对轴向载荷为，在表中介于之间，对应的值为，值为用线性插值法求值故,求当量动载荷校核型深沟球轴承的寿命，根据式即高于预期寿命，所以满足。参照工作要求并根据Ⅶ，由轴承产品目录中初步选取基本游隙组，标准精度级的深沟球轴承，其尺寸为，故ⅣⅠ。左端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位。由查得型轴承的定位轴肩处直径，因此，取Ⅱ。安装齿轮处的轴段Ⅳ的直径Ⅳ齿轮的右端与右轴承之间采用套筒定位。已知齿轮的宽度，为了使套筒端面可靠地压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取Ⅳ。齿轮的左端采取轴肩定位，轴肩高度，取，则轴环处直径Ⅲ。轴环宽度，取Ⅲ。轴承端盖的总宽度为。根据轴承端盖的装拆及便利对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器端面的距离，故取Ⅶ。取齿轮距箱体内壁之距离。考虑到箱体的铸造误差，在确定滚动轴承位置时，应距箱体内壁段距离，取，已知滚动轴承宽度，则ⅤⅥⅡⅢ至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。轴上零件的周向定位齿轮，半联轴器与轴的周向定位均采用平键联接。按Ⅳ由手册查得平键截面，键槽用键槽铣刀加工，长为标准键长，齿轮轴键槽深度联轴器上键槽深度同时为了保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选