1、“.....为时间，为速度矢量，和分别为在和方向上的分量，为动力黏度，为流体压强，为温度，为流体传热系数，为比热容，和均为广义源项和均为矢量符号，为组分的体积浓度，为组分的扩散系数，为广义源项。若流动处于湍流状态，则控制方程中还应引入相关湍流变量的脉动影响，所得方程又称为瞬时湍流方程。该方程自身并不封闭，通常会引入个称为ε的二方程模型。就绝大多数的湍流流动而言，标准的ε模型可较好适用，但对于强旋流弯曲壁面或弯曲流线的湍流流动，标准ε模型可能会出现失真，此时则宜选用ε模型或ε模型。该三种ε模型的方程表达式分别为标准ε模型,ε模型ε模型式至式中为湍流动能，ε为湍流动能耗散率。模拟计算流程对于节中的流场控制方程，由于其内包含复杂的偏微分项......”。

2、“.....只能依靠现代计算数值分析的方法加以离散求解。常用的离散求解方法主要有有限差分法有限元法和有限体积法，不同的软件基于的离散思路是不同的。本研究所采用的计算软件是基于有限体积法进行离散求解的。有关的求解流程是较为复杂的，大致如图所示。在的模拟计算过程图模拟计算流程建立控制方程确立初始条件及边界条件划分计算网格，生成计算节点建立离散方程离散初始条件和边界条件给定求解控制参数求解离散方程解收敛否显示和输出计算结果中，较为关键的是网格模型的划分及其初边界条件的设定。若划分的网格过密或过细，则计算的工作量将过大，计算时间较长若网格节点数设定过少，则又难以较完整地描述设备内部的真实流场状态，导致计算结果的偏差较大。同样，若初边界条件选取不当，则可能计算不出欲寻找的目标参量，甚至计算程序将根本运行不通。就流化床中的流场模拟计算，其具体的算法说明及计算时的注意事项可参阅相关文献，此处不再赘述。初始计算性柱销联轴器,其额定转矩为，许用转速,半联轴器的孔径,半联轴器的长度，半联轴器与轴配合毂孔长度。高速级轴联轴器选择低速轴材料用钢调质联轴器转矩同上可得联轴器最小直径......”。

3、“.....考虑到该联轴器结构简单成本低适于高速载荷平稳，查标准选用铸铁凸缘式联轴器,其额定转矩为，许用转速,半联轴器的孔径,半联轴器的长度，半联轴器与轴配合毂孔长度，螺栓颗，螺栓直径。十润滑油及润滑方式的选择齿轮润滑此减速器装置是采用闭式，齿轮传动为二级圆柱展开式，其齿轮的最大线速度高速轴强度足够低速轴承寿命足够低速级轴键强度足够中间轴键强度足够高速键强度足够低速级联轴器高速级轴联轴器齿轮润滑选号机械油轴承润滑选号通用锂基润滑脂箱体材料灰铸铁减速箱内各零件及相互位置联系尺寸草图参考文献孔凌嘉参数就圆锥型气流流化床干燥器而言，由于其内的物料流化较圆筒型气流流化干燥器剧烈，其动力要求将更高。根据文献的推荐，其进风速率多应在以上，热空气的温度也根据干燥要求多大于，故本模拟研究拟定的进风速率和进风温度分别为和，如表所列。此外，因计算需要，本模拟研究暂定圆锥型气流流化干燥器的中部圆筒处直径为。表初始计算参数参数名称进风速率进风温度中部圆筒直径参数值如图所示，除表中已列的中部圆筒直径外，流化室的主要结构尺寸还包括中部圆筒高度上下接口的直径以及上下锥形体的锥角大小和......”。

4、“.....它们可分别借用和给予表示。易知，本模拟需考察和这个因素变量对于风动力损耗指标的影响。如表所示，本研究将采用均匀设计法，对模拟计算的试验进行科学计划安排，其中依据常见的经验值或便于加工制造，每个因素变量本文拟定了个试验水平。表模拟参量及相应水平因素水平水平水平水平水平水平水平网格模型及计算边界图示意了流化室及相应流场空间的网格模型。本模型是采用软件进行绘制和处理的，其中锥形主体和上下接头处均采用了三角形单元网格，而流化室中部圆筒部分采用了四边形单元网格。本模拟对象属定常黏性湍流过程，其底部气流进口气速为已知，顶部出口采用自由出流边界。计算采用非耦合隐式算法。图气流流化室的网格计算模型第节结果与讨论模拟计算结果就本设计优化命题而言，虽然采用均匀设计法安排模拟计算的最少运行次数为次，但为了提高计算精度和便于对模拟结果的直观分析，本研究选择了均匀设计表进行模拟计算安排，即设计了次模拟试验。表和表分别给出了相应的均匀设计表和对照的使用表。表均匀设计表列号序号表使用表列号偏差依据均匀设计的方法，结合表可知，对于个因素变量的模拟研究，应按照表中第和列进行试验安排。与此同时......”。

5、“.....表因素与水平安排表列号序号因素因素因素因素注内为进行水平合并后的水平代号。表模拟计算结果试验号因素因素因素因素风动力损耗,,大石行纪,渡边庆人计算流体力学在产品研究和开发中的应用油泵油嘴技术叶旭初,胡道和技术与工程应用中国水泥王福军计算流体动力学分析软件原理与应用北京清华大学出版社,,,,,,符合以上键槽均用键槽铣刀加工。九联轴器的选择低速级轴联轴器选择由轴上的功率转速得最小直径查机械设计表，取由以上数据知道该最小直径显然是联轴器处轴的直径,为使联轴器的孔径与该数据相适，联轴器的计算转矩,查机械设计表，考虑到转矩变化不大,需要有定缓冲减振，且要求维护方便承载能力较高，取，则查标准选用铸铁弹方程可联立得到个方程组，称为方程组，或简称方程组。方程组是流体流动过程必然遵循的普遍规律,其表达式可写为图气流流化室结构示意若流体在流动过程中包含有不同组元之间的混合或相互作用，则流动系统还需遵守组分守恒定律......”。

6、“.....正压送风机它的主要作用是正压加快排烟速度，同时使正压送风口打开，然后根据消防联动系统手动或者自动地将火灾层上下邻层的正压送风口都打开。补风机补风机采用双速风机兼作消防补风机用，平时按低速档运转，火灾发生时转为高速档，由消防电源供电继续运行，补风机设就地手动控制及消防控制室通过控制模块编程控制或通过联动控制柜硬线手动控制。如果火场的温度达到，安装在风管上的熔断丝就会受热熔断，从而就会使防火阀闭合，然后通过消防联动系统停止对应的排烟设备。电梯系统根据火灾情况和消防分区位置。消防控制中心发出电梯迫降首层指令，促使消防电梯运行紧急消防程序。在火灾发生时，只运行消防电梯，非消防电梯必须返回首层。如果发生了火灾之后，运行电梯紧急程序使非消防电梯返回首层，同时切断对非消防电梯的控制电源。但是消防电梯必须保持电源连通。切非消防电源的控制如果在高层住宅现场确认的确发生火灾后，在首层的消防控制中心通过自动的方式和手动的方式对非消防电源进行切断，同时将切断信号传输回到消防控制中心。在每层的强电电井中母线槽开关箱电表等开关都设置分离脱扣器，以便切断非消防电源......”。

7、“.....火灾事故广播火灾应急广播系统组成火灾应急广播系统如图和图所示，组成这个系统有两种接线方式，分别是总线式和多线式。从图和图比较后可以看到，多线式和总线式相比较起来，多线式的回路数相对较少，同时按单条回路的容量都是相对低容量。相对而言，在广播系统中使用总线式会更加直观地控制与管理，在高层建筑的消防设计中，虽然总线式的工程造价会比较高点，但是在人口密度大的住宅当中，这是必不可少的。图总线广播示意图多线广播示意图总线广播控制器总线广播控制器使用总线式的布线方式与火灾消防控制器连接，同时进行消防联动动作。紧急广播也考虑到需要平常生活广播的播出,兼容两个广播系统时,紧急广播的优先。消防广播系统是火灾消防控制器的部分，按照最新版的设计规范在楼层中安装消防广播扬声器。如果发生了火灾，首层的消防控制中心就会在显示屏上指出火灾发生的位置，然后进行该区域的消防火灾广播。如果是首层发生火灾后，启动首层标准层和地下层的火灾应急广播。如果是地下层发生火灾后，马上启动首层的火灾应急广播。如果是标准层发生火灾后，马上启动本层和相邻上下两层的火灾应急广播......”。

8、“.....附带现场编程功能，则更利于我们队现场的设计编程。但是为了更方便地在图形显示器上显示设备的位置，我们需要在平面图作出相应的设备图标设备类型编码地址，通过这样的方式我们可以更直接地从显示器上反映火灾故障的位置。软件支持平面图纸的直接导入，如图所示。图平面图导入对话框地址编码不同设备类型的地址编码是可以重复的，但地址编码与设备类型的组合则不可重复。对于同种物理设备的不同逻辑设备，要求地址编码必须致，因为软件系统按相同楼层地址来关联同种物理设备的不同逻辑设备，如图所示。图设备图标属性设置结论随着中国社程可表达为式至式中为密度，为时间，为速度矢量，和分别为在和方向上的分量，为动力黏度，为流体压强，为温度，为流体传热系数，为比热容，和均为广义源项和均为矢量符号，为组分的体积浓度，为组分的扩散系数，为广义源项。若流动处于湍流状态，则控制方程中还应引入相关湍流变量的脉动影响，所得方程又称为瞬时湍流方程。该方程自身并不封闭，通常会引入个称为ε的二方程模型。就绝大多数的湍流流动而言，标准的ε模型可较好适用，但对于强旋流弯曲壁面或弯曲流线的湍流流动，标准ε模型可能会出现失真......”。

9、“.....该三种ε模型的方程表达式分别为标准ε模型,ε模型ε模型式至式中为湍流动能，ε为湍流动能耗散率。模拟计算流程对于节中的流场控制方程，由于其内包含复杂的偏微分项，故难以求算其解析根，只能依靠现代计算数值分析的方法加以离散求解。常用的离散求解方法主要有有限差分法有限元法和有限体积法，不同的软件基于的离散思路是不同的。本研究所采用的计算软件是基于有限体积法进行离散求解的。有关的求解流程是较为复杂的，大致如图所示。在的模拟计算过程图模拟计算流程建立控制方程确立初始条件及边界条件划分计算网格，生成计算节点建立离散方程离散初始条件和边界条件给定求解控制参数求解离散方程解收敛否显示和输出计算结果中，较为关键的是网格模型的划分及其初边界条件的设定。若划分的网格过密或过细......”。