1、“.....为时间，为速度矢量，和分别为在和方向上的分量，为动力黏度，为流体压强，为温度，为流体传热系数，为比热容，和均为广义源项和均为矢量符号，为组分的体积浓度，为组分的扩散系数，为广义源项。若流动处于湍流状态，则控制方程中还应引入相关湍流变量的脉动影响，所得方程又称为瞬时湍流方程。该方程自身并不封闭，通常会引入个称为ε的二方程模型。就绝大多数的湍流流动而言，标准的ε模型可较好适用，但对于强旋流弯曲壁面或弯曲流线的湍流流动，标准ε模型可能会出现失真，此时则宜选用ε模型或ε模型。该三种ε模型的方程表达式分别为标准ε模型,ε模型ε模型式至式中为湍流动能，ε为湍流动能耗散率。模拟计算流程对于节中的流场控制方程，由于其内包含复杂的偏微分项......”。

2、“.....只能依靠现代计算数值分析的方法加以离散求解。常用的离散求解方法主要有有限差分法有限元法和有限体积法，不同的软件基于的离散思路是不同的。本研究所采用的计算软件是基于有限体积法进行离散求解的。有关的求解流程是较为复杂的，大致如图所示。在的模拟计算过程图模拟计算流程建立控制方程确立初始条件及边界条件划分计算网格，生成计算节点建立离散方程离散初始条件和边界条件给定求解控制参数求解离散方程解收敛否显示和输出计算结果中，较为关键的是网格模型的划分及其初边界条件的设定。若划分的网格过密或过细，则计算的工作量将过大，计算时间较长若网格节点数设定过少，则又难以较完整地描述设备内部的真实流场状态，导致计算结果的偏差较大。同样，若初边界条件选取不当，则可能计算不出欲寻找的目标参量，甚至计算程序将根本运行不通。就流化床中的流场模拟计算，其具体的算法说明及计算时的注意事项可参阅相关文献，此处不再赘述。初始计算性柱销联轴器,其额定转矩为，许用转速,半联轴器的孔径,半联轴器的长度，半联轴器与轴配合毂孔长度。高速级轴联轴器选择低速轴材料用钢调质联轴器转矩同上可得联轴器最小直径......”。

3、“.....考虑到该联轴器结构简单成本低适于高速载荷平稳，查标准选用铸铁凸缘式联轴器,其额定转矩为，许用转速,半联轴器的孔径,半联轴器的长度，半联轴器与轴配合毂孔长度，螺栓颗，螺栓直径。十润滑油及润滑方式的选择齿轮润滑此减速器装置是采用闭式，齿轮传动为二级圆柱展开式，其齿轮的最大线速度高速轴强度足够低速轴承寿命足够低速级轴键强度足够中间轴键强度足够高速键强度足够低速级联轴器高速级轴联轴器齿轮润滑选号机械油轴承润滑选号通用锂基润滑脂箱体材料灰铸铁减速箱内各零件及相互位置联系尺寸草图参考文献孔凌嘉参数就圆锥型气流流化床干燥器而言，由于其内的物料流化较圆筒型气流流化干燥器剧烈，其动力要求将更高。根据文献的推荐，其进风速率多应在以上，热空气的温度也根据干燥要求多大于，故本模拟研究拟定的进风速率和进风温度分别为和，如表所列。此外，因计算需要，本模拟研究暂定圆锥型气流流化干燥器的中部圆筒处直径为。表初始计算参数参数名称进风速率进风温度中部圆筒直径参数值如图所示，除表中已列的中部圆筒直径外，流化室的主要结构尺寸还包括中部圆筒高度上下接口的直径以及上下锥形体的锥角大小和......”。

4、“.....它们可分别借用和给予表示。易知，本模拟需考察和这个因素变量对于风动力损耗指标的影响。如表所示，本研究将采用均匀设计法，对模拟计算的试验进行科学计划安排，其中依据常见的经验值或便于加工制造，每个因素变量本文拟定了个试验水平。表模拟参量及相应水平因素水平水平水平水平水平水平水平网格模型及计算边界图示意了流化室及相应流场空间的网格模型。本模型是采用软件进行绘制和处理的，其中锥形主体和上下接头处均采用了三角形单元网格，而流化室中部圆筒部分采用了四边形单元网格。本模拟对象属定常黏性湍流过程，其底部气流进口气速为已知，顶部出口采用自由出流边界。计算采用非耦合隐式算法。图气流流化室的网格计算模型第节结果与讨论模拟计算结果就本设计优化命题而言，虽然采用均匀设计法安排模拟计算的最少运行次数为次，但为了提高计算精度和便于对模拟结果的直观分析，本研究选择了均匀设计表进行模拟计算安排，即设计了次模拟试验。表和表分别给出了相应的均匀设计表和对照的使用表。表均匀设计表列号序号表使用表列号偏差依据均匀设计的方法，结合表可知，对于个因素变量的模拟研究，应按照表中第和列进行试验安排。与此同时......”。

5、“.....表因素与水平安排表列号序号因素因素因素因素注内为进行水平合并后的水平代号。表模拟计算结果试验号因素因素因素因素风动力损耗,,大石行纪,渡边庆人计算流体力学在产品研究和开发中的应用油泵油嘴技术叶旭初,胡道和技术与工程应用中国水泥王福军计算流体动力学分析软件原理与应用北京清华大学出版社,,,,,,符合以上键槽均用键槽铣刀加工。九联轴器的选择低速级轴联轴器选择由轴上的功率转速得最小直径查机械设计表，取由以上数据知道该最小直径显然是联轴器处轴的直径,为使联轴器的孔径与该数据相适，联轴器的计算转矩,查机械设计表，考虑到转矩变化不大,需要有定缓冲减振，且要求维护方便承载能力较高，取，则查标准选用铸铁弹方程可联立得到个方程组，称为方程组，或简称方程组。方程组是流体流动过程必然遵循的普遍规律,其表达式可写为图气流流化室结构示意若流体在流动过程中包含有不同组元之间的混合或相互作用，则流动系统还需遵守组分守恒定律......”。

6、“.....镜片可略微向上移动放开后，镜片应能平滑地恢复到静止位置。或向下方视时，用手指轻轻下推上睑，使镜片略向下移手放开后，镜片能平滑地回到上方。此现象为适合。如果镜片完全不动或完全离开角膜，则为过紧或过松，不能接受。此外，观察镜片的边缘部是否对角膜缘外的结膜产生了压迫。若结膜巩膜的血管被镜片的边缘部压平，则属于过紧状态边缘部程弯曲状，翘起度过大时属于松弛状态。调整方法过松配戴时，选大直径或较陡基弧的镜片过紧配戴，则选小直径或平坦基弧的镜片。案例顾女士岁白领常年与电脑打交道，已经戴镜有年，直配戴半年抛。于昨天到店投诉，初始配戴时感觉良好，可是就在这几周内舒适度就有所下降，而且戴镜时视物模糊，瞬目后立即清晰了，并且戴镜时在每天下午眼睛就会感觉干涩酸痛。检查利用裂隙灯帮助顾女士做了眼部检查。发现顾女士所配戴的镜片边缘出现曲痕，镜片在配戴时中间会出现气泡，同时在角膜缘有明显勒痕，角膜周围有血管生成。镜片检查基弧，直径中心定径测试镜片完全覆盖移动度测试结论此种症状是因为顾女士选用了相对自己而言基弧偏小，从而导致其配戴不适。建议顾客在选用软性角膜接触镜时......”。

7、“.....选择款合适自己的软性角膜接触镜。这是起基弧偏小导致配戴不适的典型案例，在我们做检查时，所做的中心定位测试移动度测试指推测试起到了决定性的作用。这三个测试是隐形检查时极其重要的，是检测镜片与角膜眼睑的配合情况，要求达到镜片必须完全覆盖角膜。镜片中心定位良好，以保证矫正视力稳定清晰以及配戴舒适。镜片应有足够的移动度以保证泪液交换良好及维持正常的角膜生理代谢功能。镜片配戴不能过松或者过紧，要与自身基弧匹配。通过配适检查，当出情况不良时，需要具体分析问题出现的原因，从而进步的解决问题，并且丰富自身的经验。矫正视力刚配戴镜时，由于镜片的刺激，泪液增多，视力不稳定。配戴后，查视力较准确。如视力矫正欠佳，而角膜接触镜度数符合处方要求，其原因可能是由于戴用状态的不适当引起。为进步证实戴用状态是否合适，可进行以下检查。视网膜检影戴镜时在眼前晃动检影镜光带，观察瞳孔区的反射光，如模糊不清晰，似有虚影戴防水镜。戴着镜片时，请勿使用任何眼药水或眼膏，医生处方除外。避免切化妆品气体喷雾发胶等接触镜片。如有灰尘掉入眼内，请勿用力揉擦眼睛，应取下镜片，轻轻眨眼让灰尘排出，然后冲洗镜片，再次佩戴......”。

8、“.....请停止使用。镜片舒适液润眼液开瓶后天内如果没有用完，请不要继续使用。案例陈女士岁教师长期配戴月抛隐形，直感觉舒适度良好，这次更换了年抛软性角膜接触镜，配戴了两个月左右，来店投诉眼睛瘙痒厉害，看东西模糊且经常突感红热现象。用裂隙灯检查陈女士的眼睛，发现陈女士的上眼睑结膜上明显有许多的乳头现象。判断这种症状是。利用裂隙灯检查的顾客佩戴的镜片，发现镜片偏中央区有片明显半透明的薄膜，由此判断几年出现明显蛋白质的沉淀物。询问陈于是得知，在个月前她给少儿消毒奶瓶时，将镜片放入双方程可表达为式至式中为密度，为时间，为速度矢量，和分别为在和方向上的分量，为动力黏度，为流体压强，为温度，为流体传热系数，为比热容，和均为广义源项和均为矢量符号，为组分的体积浓度，为组分的扩散系数，为广义源项。若流动处于湍流状态，则控制方程中还应引入相关湍流变量的脉动影响，所得方程又称为瞬时湍流方程。该方程自身并不封闭，通常会引入个称为ε的二方程模型。就绝大多数的湍流流动而言，标准的ε模型可较好适用，但对于强旋流弯曲壁面或弯曲流线的湍流流动，标准ε模型可能会出现失真......”。

9、“.....该三种ε模型的方程表达式分别为标准ε模型,ε模型ε模型式至式中为湍流动能，ε为湍流动能耗散率。模拟计算流程对于节中的流场控制方程，由于其内包含复杂的偏微分项，故难以求算其解析根，只能依靠现代计算数值分析的方法加以离散求解。常用的离散求解方法主要有有限差分法有限元法和有限体积法，不同的软件基于的离散思路是不同的。本研究所采用的计算软件是基于有限体积法进行离散求解的。有关的求解流程是较为复杂的，大致如图所示。在的模拟计算过程图模拟计算流程建立控制方程确立初始条件及边界条件划分计算网格，生成计算节点建立离散方程离散初始条件和边界条件给定求解控制参数求解离散方程解收敛否显示和输出计算结果中，较为关键的是网格模型的划分及其初边界条件的设定。若划分的网格过密或过细......”。