1、“.....说明横向梁计算方法和过程。计算单元示意图基本资料混凝土强度等级，，钢筋强度设计值纵向钢筋采用箍筋采用梁截面尺寸计算跨度荷载计算双向板板传给支撑梁的荷载，对于短梁来说为三角形分布，长边梁来说为梯形分布，承受三角形或者梯形分布荷载的连续梁，其内力计算可利用固端弯矩相等的条件把它们简化等效均布荷载。恒载标准值活载标准值荷载总设计值宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算简图内力计算跨中弯矩设计值支座处剪力设计值实配，斜截面受剪承载力配筋计算故构造配箍筋，可以满足抗剪承载力要求。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文柱截面设计这里仅以第层号轴线与轴线相交处柱为例，说明计算方法和过程，其他柱配筋计算从略。相关参数材料混凝土强度等级为,,,。纵筋为级箍筋为级，。几何参数柱截面尺寸为，梁保护层厚度为，取，，底层柱计算长度......”。

2、“.....。判别偏心受压情况取和两者中的较大值，，故取取，，，取宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文，因此按小偏心受压计算。正截面配筋计算由于取代入已知数据联立式计算可得，取，故取配，斜截面承载力计算箍筋加密区长度剪力设计值截面尺寸检查满足要求。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文由抗剪承载力计算箍筋，剪跨比，取，取可不进行斜截面受剪承载力计算，按构造要求配置箍筋。加密区配置，四肢箍，，可以非加密区配，四肢箍。节点设计根据规定三四级抗震等级的框架及非抗震框架节点核心区，可不进行计算，但应符合构造措施要求。本设计是四级抗震，故构造配筋。以第层横梁与柱相交的的横向节点为例按构造要求配筋，与柱端箍筋加密区相同，取四肢箍，......”。

3、“.....说明双向板计算方法和过程。基本资料混凝土强度等级钢筋强度设计值板厚，，取米宽板带作为计算单元荷载计算由前面计算可知，楼板的恒载标准值为,宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文活载标准值为恒荷控制时活荷控制时模型为蓝本。该模型描述不可压缩流体流过等方性，刚性，相同种类的，被包围在不可渗透壁面的质量动量能量方程。在该沈阳化工大学学士学位论文附录模型中，流体和多孔媒介的物性参数为常数。体积平均法的实行需要将多孔媒荷载总设计值取沿板的长边方向每米宽板作为计算单元，每米板宽。利用弯矩系数表按弹性理论的计算方法计算双向板。支撑条件因为该板长边方向都与梁整体连接，所以为两端固支，两边的梁宽分别为和，所以计算跨度，。每米板宽弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时，作用下跨中弯矩值之和，支座弯矩为作用下的弯矩。查表得内支座固定，即三边固定边简支时弯矩系数如下跨中弯矩系数,支座弯矩系数,内支座铰支，即四边铰支时弯矩系数如下跨中弯矩系数......”。

4、“.....,,,跨中处配筋方向,所以按构造配筋，实配，方向,实配，支座处配筋方向,所以按构造配筋，实配，方向,选配，宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文楼梯计算楼梯布置仅以底层楼梯为例楼梯间开间为，进深为。采用板式楼梯，底层为等跑楼梯，共级踏步，踏步宽，其踏步的水平投影长度为。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为厚水泥石膏砂浆。混凝土强度等级。钢筋直径不小于时采用Ⅲ级钢筋。楼梯梯段斜板设计取标准层中楼梯第跑计算，考虑到第跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用，斜板跨度可按净跨计算。对斜板取每米宽作为其计算单元。确定斜板厚度，宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文斜板的水平投影净长，斜板的斜向净长斜板厚度取......”。

5、“.....楼梯梯段斜板荷载计算表单位荷载种类荷载标准值恒荷载栏杆自重锯齿形斜板自重水磨石面层面层，水泥砂浆厚水泥砂浆厚水泥石膏砂浆恒荷载合计活荷载注为材料的容重分别为三角形踏步的宽和高为各层的厚度为楼梯斜板的倾角为斜板的厚度荷载效应组合可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制的组合所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算简图斜板的计算简图可用根假想的跨度为的水平梁替代，如下图所示，其计算跨度取水平投影净长。计算内力斜板的内力般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁现浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取程分析。这里的焓是显焓和潜热∆的和。是个参数来跟踪内部粒子的相变过程，是液相率，定义为可使用能量平衡方程和液相率方程来求解传热过程中内部粒子相变过程。多孔媒介本论文中多孔媒介的建模以布里克曼扩展达西注,表中由上说明按构造配筋即可实际配筋加密区配置，箍筋加密区长度，取，非加密区配置......”。

6、“.....试验图激光功率为时试样横截面的组织形貌图激光功率为时试样横截面的组织形貌上海工程技术大学毕业设计激光在些金属表面的改性研究江苏南京航空航天大学,,李志明,钱士强激光重熔等离子喷涂涂层研究现状与展望上海工程技术大学学报杨宁,杨帆激光熔覆技术的发展现状及应用热加工工艺何康康钛合金表面复合陶瓷涂层制备及其抗冲蚀磨损试验研究江苏南京航空航论文球墨铸铁表面激光重熔工艺试验图是激光功率为时，放大倍下的试样横截面宏观组织形貌，如图所示，球墨的数量从基底到热影响区，直至重熔层逐渐减少。重熔区基本无球墨，靠近热影响区，石墨铁素体都逐渐消失。熔池区热影响区与基底三大区域之间有明显的界限，可以看到组织的渐变过程。图是激光功率为时，放大倍下球墨铸铁重熔层组织形貌，如图所示，熔池区中存在大量的鱼骨状莱氏体组织也叫树枝晶，且组织生长方向垂直于熔池区的曲面。鱼骨状莱氏体组织是由于石墨渗碳体铁素体珠光体的熔解与扩散，形成细小均匀的组织。图是激光功率为时，放大倍下的热影响区组织形貌，热影响区位于熔池区和基体区之间，其金相组织与熔池区和基底都有定的差别。在激光重熔的过程中，热影响区位于熔池区的最底部......”。

7、“.....熔池对基底的组织形貌会造成定影响，因此形成热影响区，这些能量使得热影响区中晶体区过冷度小于熔池区内晶体的过冷度，这就造成了结晶转变过程中的不同变化。如图所示，可以观察到热影响区中存在着渗碳体铁素体莱氏体未熔解的石墨和针状马氏体等组织。还能看到石墨正在熔解，并向熔池区方向扩散。热影响区的形成是由于受到激光重熔时熔池区的影响，通过热传导使热影响区的温度快速升高，随后又快速热却形成的区域。这形成过程相当于热处理中的淬火处理。因此热影响区也能分为淬火区部分淬火区和回火区。图是激光功率为时，倍下基体区的组织形貌。在激光重熔过程中，由于基体区并未受激光束的影响，因此它保持了原始的珠光体球墨铸铁的金相组织形貌。其中有大量的片状珠光体石墨铁素体渗碳体等组织。图是激光功率时，球墨铸铁激光重熔区横截面在倍下的微观组织形貌，图是激光功率时，球墨铸铁激光重熔区横截面在倍下的微观组织形貌，是激光功率时，球墨铸铁激光重熔区横截面在倍下的宏观形貌。通过对三张图的观察，可以发现，激光功率越大，重熔层的组织越细小，越均匀。通过研究，我认为这与晶体的凝固理论有关。三个样品的基底材料相同......”。

8、“.....试验参数除激光功率外也全部相同，因此重熔层的区别与激光功率有关，激光功率越大，实际上就是加热温度越高，因而冷却速度越快，过冷度越高，形核率也越大，晶体长大速度就降拍摄。对不同功率下的重熔层深度进行测量对比。对不同区域的金相组织进行分析比对。显微硬度测试硬度实验在实验研究中有着广泛的应用，因为对材料而言，硬度是项重要的力学性能指标，它能反映出材料的弹性塑性。显微硬度的测量原理是用个极小的金刚石锥体，在定的载荷下，再经过定的保荷时间，将金刚石锥体压进样品表面，卸除载荷，然后通过光学放宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文计算横向框架梁以轴与轴之间的横向梁为例，说明横向梁计算方法和过程。计算单元示意图基本资料混凝土强度等级，，钢筋强度设计值纵向钢筋采用箍筋采用梁截面尺寸计算跨度荷载计算双向板板传给支撑梁的荷载，对于短梁来说为三角形分布，长边梁来说为梯形分布，承受三角形或者梯形分布荷载的连续梁，其内力计算可利用固端弯矩相等的条件把它们简化等效均布荷载......”。

9、“.....斜截面受剪承载力配筋计算故构造配箍筋，可以满足抗剪承载力要求。宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文柱截面设计这里仅以第层号轴线与轴线相交处柱为例，说明计算方法和过程，其他柱配筋计算从略。相关参数材料混凝土强度等级为,,,。纵筋为级箍筋为级，。几何参数柱截面尺寸为，梁保护层厚度为，取，，底层柱计算长度。柱正截面承载力计算由弯矩包络图可知框架柱底层柱最不利内力为，。判别偏心受压情况取和两者中的较大值，，故取取，，，取宁波大学建筑工程与环境学院本科毕业设计论文，因此按小偏心受压计算。正截面配筋计算由于取代入已知数据联立式计算可得，取，故取配......”。