1、“.....表矿井风量的分配及风速的验算序号井巷名称风量净断面风速最大风速副井井底车场运输大巷二煤层轨道上山二煤层轨道上山煤上下顺槽煤上下顺槽回风大巷风井矿井通风阻力的计算由于矿井服务年限比较长，考虑到通风机的设备选型，矿井瓦斯涌出量随深度的变化，矿井所需风量和风压也是变化的，需分两次进行通风设计。第水平为第期，此处详细设计，期于水平为第二期，此处不作详细设计。矿井容易时期通风阻力的计算矿井通风容易时期为矿井刚达产时的通风阻力，矿井通风容易时期通风系统图见图，通风阻力计算见表......”。

2、“.....其阻力即为矿井通风困难时期的阻力，其生产系统图见图，阻力计算见表。图矿井通风困难时期通风系统图说明煤层工作面布置形式为煤层工作面布置相同，在煤层下方，此处不于画出表矿井通风困难时期阻力计算表巷道各段序号巷道名称支架形式副井混凝土副井至煤层锚喷煤运输大巷锚喷煤轨道上山进风段梯形棚区段运输平巷锚索网工作面综采支架区段回风平巷锚索网煤运输上山回风段梯形棚岩石斜巷回风锚喷岩石水平回风锚喷回风斜井梯形棚煤回风大巷锚喷回风石门锚喷回风井混凝土根据上述表格的计算结果再乘以的系数的矿井容易时期和矿井困难时期的通风阻力分别为和。矿井通风设备的选择主要通风机计算通风风量由于外部漏风，风机风量大于矿井风量，计算通风机风压进出风井的标高几乎相同，但井深为，需要考虑自然风压的影响，设自然风压为......”。

3、“.....取通风机装置各部分阻力，风机装置动压。轴流式通风机容易时期刘过兵主编采矿设计指导北京煤炭工业出版社徐永圻主编煤矿开采学徐州中国矿业大学出版社钱鸣高，刘听成矿山压力及其控制北京煤炭工业出版社中国矿业大学等编井巷工程北京煤炭工业出版社刘过兵主编采矿新技术北京煤炭工业出版社杨孟达主编煤矿地质学北京煤炭工业出版社张国枢主编通风安全学徐州中国矿业大学出版社张荣立，何国纬，李铎主编采矿工程设计手涌出量计算式中第个掘进工作面的需风量，第个掘进工作面的绝对瓦斯涌出量第个掘进工作面的瓦斯涌出不均匀和备用系数，查找资料为。二煤层掘进工作面瓦斯绝对涌出量为，需要风量为煤层掘进工作面瓦斯绝对涌出量为，需要风量为按炸药量计算式中使用炸药的供风量，第个掘进工作面次爆破使用的最大炸药量，取，两煤层相同......”。

4、“.....取。两煤层各有个掘进工作面煤层掘进工作面局部通风机额定风量和为，需要风量为煤层掘进工作面局部通风机额定风量和为，需要风量为按工作人员数的计算式中第个掘进工作面同时工作的最多人数，人，各工作面相同。按风速进行验算按最小风速验算，各个煤巷掘进最小风量按最高风速验算，各个掘进工作面的最大风量式中第个掘进工作面巷道的净断面积，据资料显示为平方米。经验算后确定煤层各掘进工作面需风量为煤层各掘进工作面需风量为，共计需风量为。硐室需风计算各个独立通风硐室的供风量，应根据不同类型的硐室分别进行计算。机电硐室个发热量大的机电硐室，按硐室中运行的机电设备发热量进行计算式中第个机电硐室的需风量,机电硐室中运转的电动机变压器总功率取机电硐室的发热系数，取空气密度，般取空气的定压比热，般可取机电硐室进回风流的温度差，度。空气压缩机房电机功率和为,机电发热系数为，机电硐室进回风流温差为度......”。

5、“.....机电发热系数为，机电硐室进回风流温差为度，需要风量为绞车房个电机功率和为,机电发热系数为，机电硐室进回风流温差为度，需要风量为每个采区变电所需风量根据经验确定为，有个采区变电所，共计风量为，合计上述机电硐室共需要风量爆破材料库个式中库房容积，但大型爆破材料库不得小于，设计为。充电硐室个按其回风流中氢气浓度小于计算式中第个充电硐室在充电时产生的氢气量，。但煤矿安全规程规定充电硐室的风量不小于，定为。其他用风巷道的需风量的计算大巷装车为尽头式装车，根据最低风速的要求，每个需风量为，每个采区煤仓机头处通风量为，共计。全矿井总风量的计算矿井的总进风量应按采煤，掘进，硐室及其他地点实际需要风量的总和计算设计为式中采煤工作面和备用工作面的需风量之和，掘进工作面所需风量之和，硐室所需风量之和，其他用地点所需风量之和，矿井通风系数......”。

6、“.....和矿井通风困难时期通风机的在通风机的特性线上作图分别的和，选出满足矿井通风要求的风机，温度变形由两端的支座均摊，则每支座承受的水平位移为为了计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先要确定在每支座上的制动力。对于桥跨，个设计车道上公路Ⅰ级车道荷载总重为桥规规定，汽车荷载为车道上总重的，则其制动力标准值为,但桥规又规定公路Ⅰ级不得小于双车道应乘以，故取其进行计算。九根主梁共个支座，每个支座承受水平力确定需要的橡胶片总厚度由前面规定有不计汽车制动力时计入汽车制动力现选用层钢板，层橡胶组成的橡胶支座，上下层橡胶片厚度为，中间层厚度为，薄钢板厚，则，橡胶片总厚度为且同时满足的要求......”。

7、“.....式中,支座竖向平均压缩变形青海大学本科毕业设计同仁县隆务河大桥方案九青海大学建筑工程系矩形支座短边尺寸或圆形支座直径由上部结构挠区在支座顶面引起的倾角橡胶弹性体体积模量，则,按桥规规定，尚应满足即合格计算梁端转角由关系式和可得设在结构自重下，主梁处于水平状态。已知公路Ⅰ级荷载下的跨中最大挠度为，代入上式得验算偏转情况即,验算支座抗滑稳定性公预规规定板式橡胶支座抗滑稳定性应符合下列规定不计汽车制动力时计入汽车制动力时式中由结构自重引起的支座反力标准值由结构自重标准值和倍汽车荷载标准值计入冲击系数引起的支座反力不包括汽车制动力引起的剪切变形由汽车荷载引起的制动力标准值支座平面毛截面支座与混凝土表面摩擦系数，......”。

8、“.....不计入汽车制动力时则满足设计要求,说明支座不会发生相对滑动。青海大学本科毕业设计同仁县隆务河大桥方案九青海大学建筑工程系第章桥梁下部结构设计概述，下部结构的设计主要包括盖梁桥墩桩柱及地基等的设计，荷载计算和验算。设计资料钢筋盖梁主钢筋，墩柱主钢筋，其它用混凝土风速的验算见表。表矿井风量的分配及风速的验算序号井巷名称风量净断面风速最大风速副井井底车场运输大巷二煤层轨道上山二煤层轨道上山煤上下顺槽煤上下顺槽回风大巷风井矿井通风阻力的计算由于矿井服务年限比较长，考虑到通风机的设备选型，矿井瓦斯涌出量随深度的变化，矿井所需风量和风压也是变化的，需分两次进行通风设计。第水平为第期，此处详细设计，期于水平为第二期，此处不作详细设计......”。

9、“.....矿井通风容易时期通风系统图见图，通风阻力计算见表。表矿井通风容易时期阻力计算表巷道各段序号巷道名称支架形式副井混凝土副井至煤层锚喷二煤运输大巷锚喷二煤轨道上山进风段梯形棚区段运输平巷工作面综采支架区段回风平巷二煤运输上山回风段梯形棚二煤回风大巷回风石门锚喷回风井混凝土注矿井局部阻力考虑在中图矿井通风容易时期通风系统图矿井困难时期通风阻力的计算矿井通风困难时期为第水平上山部分二煤层最后个工作面时的通风，其阻力即为矿井通风困难时期的阻力，其生产系统图见图，阻力计算见表。图矿井通风困难时期通风系统图说明煤层工作面布置形式为煤层工作面布置相同，在煤层下方......”。