1、“.....为了使汽车汽车能在接近于由上式确定的坡度倾角为的坡路上停驻，则应使后轴上的驻车制动力矩接近于由所确定的极限值此处不应是因为的缘故，式中的为车轮的有效半径，并保证在下坡路上能停驻的坡度不小于法规规定值。中央驻车制动器的制动力矩上限值为，为后驱动桥的主减速比。设计中，此轻型货车在上坡时可能停驻的极限上坡路倾角为轻型货车在上坡时可能停驻的极限下坡路倾角为中央制动器的计算设计中中央制动器选取带式。带式中央制动器曾作为中......”。

2、“.....装在汽车变速器的第二轴上，其主要缺点是发生油污染固装在发动机及变速器之后，极低的热容量以及需要大的支撑力等，故在现代汽车上很少采用。图带式中央制动器的般结构对于图所示的带式制动器，其平衡条件为西南交通大学本科毕业设计第页式中输入力，制动带力制动器尺寸制动带包角，摩擦系数鼓阻力，摩擦力，。设计中取，，，代入式得对于简单的带式制动器直接作用在制动带上的制动力或输入力可由下式得出如图所示的带式制动器......”。

3、“.....制动鼓蹄片和支承也有变形，所以计算法向压力在摩擦衬片上的分布规律比较困难。通常只考虑衬片径向变形的影响，其他零件的影响较小而忽略不计。制动器摩擦材料的摩擦系数及所产生的摩擦力对制动器因数有很大的影响，掌握制动提摩擦面上的压力分布规律，有助于正确分析制动器因数。但用解析方法方法精确计算沿蹄片长度方向的压力分布规律比较困难，因为除了摩擦衬片有弹性容易变形外，制动鼓，制动蹄以及支承也会有弹性变形，但与摩擦衬片的变形量相比，则相对很小，故在通常的近似计算中只考虑衬片径向变形的影响，其他零件变形的影响较小，可忽略不计，即通常作如下些假设制动鼓......”。

4、“.....本设计中前轮所采用的单向双领蹄和后轮所用的领从蹄的蹄片均为绕支承销转动的蹄片，为个自由度。下面分析具有个自由度的紧蹄摩擦衬片的径向变形规律。如图所示，制动蹄在张开力作用下绕支承销点转动张开，设其转角为，则蹄片上任意点的位移图制动蹄摩擦衬片径向变形分析简图具有个自由度的增势蹄具有两个自由度的增势蹄由于制动鼓刚性对制动蹄运动的限制，则其径向位移分量将受压缩，径向压缩量为由图中的几何关系可知故得径向变形量为由于为常量，而单位压力与变形成正比......”。

5、“.....其最大压力作用在连线呈的径向线上。也可以根据图来分析并简化计算具有个自由度的增势蹄摩擦衬片的径西南交通大学本科毕业设计第页向变性规律和压力分布规律。此时摩擦衬片在张开力和摩擦力的作用下，绕支承销中心转动角。摩擦衬片表面任意点沿制动提转动的切线方向的变形即为线段在半径延长线上的投影，即线段。由于角很小，可以认为则所求的摩擦衬片的径向变形为考虑到，则由等腰三角形可知代入上式，得摩擦衬片的径向变形和压力变形分别为制动蹄片上的制动力矩在计算鼓式制动器时......”。

6、“.....为了计算有个自由度的制动蹄片上的制动力矩，在摩擦衬片表面上取横向单元面积，并使其位于与轴的交角为处，如图所示。图制动力矩计算简图若令摩擦衬片的宽度为，则单元面积为，其中为制动鼓半径，为单元面积的包角。制动鼓作用在摩擦衬片单元面积的法向力为而摩擦力产生的制动力矩西南交通大学本科毕业设计第页在由至区段上积分上式，得当法向压力均匀分布时，则有由式和式可求出不均匀系数式和式给出的是由压力计算制动力矩的方法，但在实际计算中采用由张开力计算制动力矩的方法则更为方便......”。

7、“.....见图摩擦系数。图张开力计算简图若已知制动蹄的几何参数及法向压力的大小，便可以用算出蹄的制动力矩。如图所示，为了求得力与张开力的关系式，写出制动蹄上力的平衡方程式式中支承反力在轴上的投影西南交通大学本科毕业设计第页轴与力的作用线之间的夹角。对式求解，得式中。见图。将代入得增势蹄的制动力矩为对于减势蹄可类似的表示为为了确定，及，，必须求出法向力及其分量。如果将见图看作是它投影在轴和轴上分量和的合力......”。

8、“.....因此根据和并考虑到，则有如果顺着制动鼓旋转的制动蹄和逆着制动鼓旋转的制动蹄的和同，显然两种蹄的和值也不同。对具有两蹄的制动器来说，其制动鼓上的制动力矩等于两蹄摩擦力矩之和，即西南交通大学本科毕业设计第页对于液压驱动的制动器，由于，故所需的张开力为本设计采用的是液压驱动，所以两蹄片产生的制动力矩为且，，，所以对凸轮张开机构，其张开力可由前述......”。

9、“.....必须检查蹄有无自锁的可能，由得出自锁条件，当该式的分母等于零时，蹄自锁，即蹄式制动器的自锁条件为如果式成立，则不会自锁。代入数据得符合要求，不会自锁。由式和式可求出令体表面的最大压力为式中，见图，见图摩擦衬片宽度摩擦系数。代入数据得由式得西南交通大学本科毕业设计第页摩擦衬片磨损特性计算摩擦衬片的磨损受温度摩擦力滑磨速度制动鼓的材质及加工情况，以及衬片本身材质等许多因素的影响，因此在理论上计算磨损特性极为困难。但实验表明......”。