1、“.....含氧化铁和少量锰结核。硬塑，具中压缩性。该层最大揭露厚度，层底标高。表各地段地基土承载力特征值综合表单位各地段值地层层序综合值层层层层④本工程选择第层粉质粘土层作为持力层，地基承载力标准值。本工程边柱采用独立基础，中柱由于柱距较小采用联合基础。联合基础及其余框架的柱下独立基础采用基础计算软件辅助设计完成本设计为三级抗震框架，独立基础间应设置基础梁，基础梁尺寸，取，取该基础设计材料选用混凝土强度等级，，垫层采用,厚度，钢筋选用荷载选取建筑抗震设计规范第条规定不超过层且高度在以下的般民用框架房屋可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算。本设计为高度的层住宅楼，所以不需要进行天然地基及基础的抗震承载力验算。基础冲切验算及配筋计算采用荷载基本组合柱底内力基本组合具体数据摘录如下表。表柱底内力基本组合表荷载类别相应的相应的计算基础面积以及地基承载力验算时用荷载标准组合柱底内力标准组合具体数据摘录如下表。表柱底内力标准组合荷载类别相应的相应的基础梁顶的机制砖墙砌到室内地面标高处......”。

2、“.....基础埋深值基础底面到室外地面的距离，至少取建筑物高度的。基础高度，取基础埋深混凝土采用钢筋采用由地质资料选择粉质粘土层为持力层，地基承载力特征值，根据建筑地基基础规范第条规定，当基础宽度大于或埋深大于时，地基承载力按下式修正式中，修正后的地基承载力特征值地基承载力特征值，按照建筑地基基础规范第条原则确定基础底面宽度，当按取，按取基础底面以上土的重度，取基础底面以下土的加权平均重度，取基础宽度的地基承载力修正系数，基础埋深的地基承载力修正系数，综上，先假设基础宽度，则基底面积基底底板的面积可以先按照轴心受压时面积的倍估算，采用表柱底内力标准组合式中，基础底面到室内地面与到室外地面的距离的平均值。考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀，将增加，则取，则因为，故不需要再对进行修正......”。

3、“.....地基承载力验算公式采用柱底内力标准组合验算︱︱组合下地基承载力验算程分析。这里的焓是显焓和潜热∆的和。是个参数来跟踪内部粒子的相变过程，是液相率，定义为可使用能量平衡方程和液相率方程来求解传热过程中内部粒子相变过程。多孔媒介本论文中多孔媒介的建模以布里克曼扩展达西模型为蓝本。该模型描述不可压缩流体流过等方性，刚性，相同种类的，被包围在不可渗透壁面的质量动量能量方程。在该沈阳化工大学侧配筋率不应小于。故选取及相应的进行计算此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。因为，，故应考虑偏心距增大系数。取,取故为小偏心受压。按上式计算时，应满足及，因为故按照构造配筋......”。

4、“.....应按以上的数值减少，同时柱的截面每侧配筋率不应小于。故选取及相应的进行计算，则柱的计算长度取以上两值的较小值为因为，，故应考虑偏心距增大系数取,取由，为大偏心受压。采用对称配筋故按照构造配筋，考虑抗震作用组合时三级框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为当采用级钢筋时，应按以上的数值减少，同时柱的截面每侧配筋率不应小于。故综上选配钢筋，每侧配腰筋，总配筋率满足要求。柱斜截面承载力计算选用最不利组合同时考虑强剪弱弯的设计，三级框架柱的剪力乘以相应的增大系数考虑地震作用组合且剪跨比框架柱，其受剪截面应符合下列条件满足要求。取......”。

5、“.....当时取，小于时取，大于时取。其中，为内力调整后柱端组合的剪力设计值故该层柱应按构造配筋。柱箍筋加密范围应取柱截面长边尺寸柱净高的和三者的最大值。底层柱，柱跟不小于柱净高的，当有刚性地面时，除柱端箍筋加密区外，尚应在刚性地面上下个的高度范围内。三级框架柱，箍筋最大间距采用，柱跟中取较小的。箍筋最小直径为。柱端加密区的箍筋选用，加密区长度为。非加密区应满故箍筋取。基础设计根据地质资料，野外勘测成果与室内土工试验成果表明，场地工程地质条件简单。勘探深度内揭露的岩土地层全为第四系冲洪积层，岩性以粘性土为主。依据其物理与工程特性，可划分为个主层编号为层层④。层粉质粘土黄褐色褐黄色及棕黄色，偶见钙质条纹。硬塑，具中压缩性。该层层底埋深，层厚。层粘土棕黄棕红色及浅棕红色，含铁锰氧化物，含少量钙结核，硬塑，具中压缩性。该层层底埋深，层厚。层粉质粘土棕黄褐黄等色，含少量铁锰氧化物，偶有锰结核。硬塑，具中压缩性。据穿透的勘探点统计,该层层底埋深，层厚......”。

6、“.....流体和多孔媒介的物性参数为常数。体积平均法的实行需要将多孔媒介微分成多个小体积，并将它们联系起来，这些微元体积的表面积为。流体的微元体积设为。当以流过多孔介质的流体微元为研究对象时，可以使用系列基于体积微元的宏观平衡方程。对于目前的工作，控制方程为连续性，动量，能量方程。是流体所占面积，是材料总面积。参数可以单独测量。而的大小取决于几何因素，渗透介质因素等等，不能直接测量或分析计算，这是因为没有更基本的可测量的多孔介质模型可供参照。布林克曼达西方程有第二种形式，其中由代替。常数常取值。计算过程中可认为取值为了确定换热系数，将局部换热系数定义为其中是加热面温度，可通过求解上述能量方程或者有限单元法得到。因此，将壁面平均换热系数定义为沈阳化工大学学士学位论文附录此处的对流传热数学方程可以使用有限单元法进行超松弛迭代算法求解。求解方法是忽略二阶以上时间空间小量。为了加速收敛，使用非结构网格技术。可通过不断变化网格的尺寸时间的步长来确定网格和时间步长的精确性，考虑最苛刻的配置，例如最大热流密度，入口流速......”。

7、“.....可以看到，网格长度和的数据几乎相同，和的情况也类似。基于这些连续的细微改良最终选定时间间隔，网格长度。图代表时间间隔尺寸精度的试验图代表网格长度尺寸精度的试验结果比较三种情况下的换热系数多孔渠道中的纯水流动。微囊相变料浆在沈阳化工大学学士学位论文附录非孔渠道中的流动。微囊相变料浆在多孔渠道中的流动。热流密度有三种,和，三种入口速度取和间的值。图通过比较两种情况可以发现水在多孔媒介中流动的换热系数高于微囊相变料浆在无孔媒介中流动的换热系数，我们定义个新的参数，用以表示情况的换热系数的差别。图描绘了在不同热流密度和流速下∆随时间的变化。微囊相变料浆在前的非线性现象是由相变引起的。对于剩下的图表，其结果只表明相变间隔。图换热系数，水在多孔媒介微囊相变料浆在多孔媒介的流动图表明，对于较低的热流密度如，情况中的换热系数几乎相同，这是因为微囊相变料浆中的相变成分没有完全熔化。图也表明，相同热流密度情况下流速的变化对于∆的影响并不显著。这结果表明，相变材料在多孔媒介中的换热的优势需要增加热流密度和流速来体现......”。

8、“.....不同流速的情况下∆随时间的变化。在这里，换热更大程度上地受到相变材料中颗粒的融化及潜热的释放的影响。流速越高，相变材料混合的越好，换热系数越高。流速增加时潜热和混合的效果相差不大。为进步说明在高热流密度情况下微囊相变料浆的换热效果，引入热流密度沈阳化工大学学士学位论文附录，流速不同的情况，如图结果表明，∆增长明显，表明相变材料的挥发完全。流速较低时，颗粒有更多的时间融化并释放所有潜热。流速增加时，混合的效果及颗粒的潜热引起了传热率的增加。图微囊料浆在多孔媒介中的黄等色，含氧化铁和少量锰结核。硬塑，具中压缩性。该层最大揭露厚度，层底标高。表各地段地基土承载力特征值综合表单位各地段值地层层序综合值层层层层④本工程选择第层粉质粘土层作为持力层，地基承载力标准值。本工程边柱采用独立基础，中柱由于柱距较小采用联合基础。联合基础及其余框架的柱下独立基础采用基础计算软件辅助设计完成本设计为三级抗震框架，独立基础间应设置基础梁，基础梁尺寸，取，取该基础设计材料选用混凝土强度等级，，垫层采用,厚度......”。

9、“.....本设计为高度的层住宅楼，所以不需要进行天然地基及基础的抗震承载力验算。基础冲切验算及配筋计算采用荷载基本组合柱底内力基本组合具体数据摘录如下表。表柱底内力基本组合表荷载类别相应的相应的计算基础面积以及地基承载力验算时用荷载标准组合柱底内力标准组合具体数据摘录如下表。表柱底内力标准组合荷载类别相应的相应的基础梁顶的机制砖墙砌到室内地面标高处。机制砖墙高为其上砌块高砌块重基础砖重基础梁重则基础梁传来的荷载基础设计基础尺寸选取按建筑地基基础设计规范第条要求，基础埋深值基础底面到室外地面的距离，至少取建筑物高度的。基础高度，取基础埋深混凝土采用钢筋采用由地质资料选择粉质粘土层为持力层，地基承载力特征值，根据建筑地基基础规范第条规定，当基础宽度大于或埋深大于时，地基承载力按下式修正式中，修正后的地基承载力特征值地基承载力特征值，按照建筑地基基础规范第条原则确定基础底面宽度，当按取......”。