1、“.....碳化物不能充分溶解，形成的奥氏体成分低于平衡成分，冷却时，未饱和的奥氏体在温度下分解，使该区组织为未溶解的铁素体碳化物和奥氏体分解产物。这种混合组织对延性变形的抗力非常小，因此该区域出现硬度和强度的下降，即高强钢焊接中的软化区。Ⅴ区峰值温度对应回火区，该区域组织为回火索氏体和回火马氏体，另外有少量的铁素体和珠光体，韧性好，硬度略有回升并趋向于母材的强度。图高强钢焊接组织硬度分布示意图焊接的最高硬度主要取决于母材的化学成分与冷却条件，其实质是反映不同金相组织的性能。焊接中可以通过增大冷却时间降低的最高硬度，但是过分延长会使在高温停留时间太长，从而使晶粒粗化，第二相析出等......”。

2、“.....配合焊前预热和焊后缓冷等工艺，实现控制硬度，又不使晶粒脆化的目的。搭接接头焊接裂纹试验搭接接头焊接裂纹试验ⅠⅡⅢⅣⅤ，简称主要用于评定低合金高强钢搭接接头的焊接冷裂敏感性，验证母材与焊材的匹配。试验内容本试验参照焊接性试验搭接接头焊接裂纹试验方法对高强钢的焊接冷裂敏感性进行评价。接头形式为角焊缝，不开坡口。试板的尺寸及焊缝分布如图所示图高强钢搭接接头焊接裂纹试验焊前要求上板试验焊缝的两个端面必须进行机械切削加工，上下板接触面及试验焊缝附近的氧化皮油锈等均要打磨干净。按图组装试板。首先焊接拘束焊缝，待拘束焊缝完全冷至室温后将试件放在隔热平台上焊接试验焊缝，先焊接试验焊缝......”。

3、“.....试验工艺参数及试验结果见表。焊后置于室温小时后如图进行解剖，并在光学显微镜下检测焊缝跟部和的裂纹。表搭接接头焊接裂纹试验参数焊缝上板裂纹率，下板裂纹率，焊缝上板裂纹率，下板裂纹率，第道试验焊缝第二道试验焊缝图搭接接头焊接裂纹试验裂纹率的计算热拘束指数是用来反映冷却条件与裂纹间关系的指数。第道试验焊缝第二道焊缝试验结果分析观察试样的表面没有发现裂纹，试样裂纹率和均为裂纹率的统计参照。在光学显微镜下观察到搭接接头焊缝根部微观组织如图所示，图中间隙，母材，焊缝从图中可以看出焊缝根部裂纹没有沿间隙扩展。结合裂纹率试验结果可以充分证明在该试验条件下......”。

4、“.....接头可以满足构件服役条件的要求。焊缝焊接电流焊接电压热输入焊缝焊缝图搭接接头焊缝根部微观组织高强钢力学性能试验及结果分析焊接接头抗拉强度试验焊接接头抗拉强度实验主要是参照焊接接头拉伸试验方法，通过对高强钢焊后进行拉伸试验，测定接头的抗拉强度。接头拉伸试验第组试验内容及试验结果试板尺寸，坡口形状及焊道分布见图。图高强钢焊接拉伸试验坡口形状及焊道分布试板焊后在保温小时，完全冷却后开始进行样坯的截取和拉伸试样的制备参照。试验焊接工艺参数及试验结果分别见表，。表焊接接头拉伸试验参数层数焊接电流焊接电压热输入层间温度打底盖面备注环境温度，预热，后热......”。

5、“.....原因可能是打底焊时没有完全焊透热输入太大，使软化区宽度增加，并且软化区的部位也随热输入的增加而远离熔合线层间温度太高④焊后后热延长了，扩大了热影响区的软化。基于以上分析，建议进行第二组试验。具体改进方案如下控制层间温度不超过采用单道盖面焊后直接空冷第二组焊接接头拉伸试验试验内容及结果试板尺寸，坡口形状及焊道分布如图所示图第二组焊接拉伸试验坡口形状及焊道分布第二组试验条件及焊接工艺参数见表。表焊接接头拉伸试验第二组试验工艺参数层数焊接电流焊接电压热输入层间温度打底盖面备注预热温度，环境温度，控制层间温度为......”。

6、“.....并且焊后不进行后热。拉伸试验结果见表表焊接接头拉伸试验第二组试验结果测试结果平均值屈服强度抗拉强度延伸率试验结果分析比较两组试验结果可以明显发现，通过调整工艺，接头的屈服强度平均提高，抗拉强度提高，延伸率降低，这说明热影响区的软化在定程度上对接头的强度是有影响的。但是从拉伸试验结果可以看出接头的强度与母材的强度相差不大，这主要是因为接触强化效应。高强钢在焊接过程中，由于热循环的作用，在过热区存在不同程度的软化现象，但是该软化区对于接头的强度而言却并没有太大的损害。当采用低强匹配焊材时，根据钢材焊后接头强度失强率公式式中是母材的抗拉强度，是焊缝的抗拉强度......”。

7、“.....由拉伸试验结果可知高强钢焊后接头失强率为，平均失强率仅为。这主要是因为钢材焊接时由于热循环的作用热影响区发生软化，强度降低。由于软化带很窄，在承载过程中相当于块弹性体，当接头受拉伸时，软化层进入塑性状态，高强母材仍处于弹性状态，母材对软化层的塑性变形具有拘束作用，使软化层处于三向应力状态，即接触强化效应。母材对热影响区拘束能力的大小是随软化层的宽度而变化的。在接头横截面积定的情况下，软化层越窄，径向应力就越大，软化层塑性变形就越困难，从而使接头强度上升。由接触强化的原理可知，软化层的厚度越小，接触强化效应越显著，接头强度越高。因此接头的强度与母材的强度......”。

8、“.....从接头的宏观断裂情况看，在拉伸载荷的作用下，断裂裂纹起源于熔合线靠近母材侧处，并沿着熔合线扩展，最终造成断裂。这与的分析结果相对应，热影响区软化区为接头的薄弱环节另外热影响区有相对明显的缩颈变形，这是由于热影响区的软化造成的。对断裂面进行分析发现断口中心区为纤维状断面，周围为剪切唇。断口中心的纤维面是由细小的韧窝群组成，另外有少量的大型韧窝，在扩展过程中经历了较大的塑性变形。从断口的微观组织可以看出接头在拉伸过程中，晶粒均匀变形。所有这些现象都表明接头抗拉强度高，韧性好。焊接接头微观组织分析焊缝粗晶区细晶区的微观形貌如图所示。图为焊缝与在倍下观察到的形貌......”。

9、“.....焊缝组织形态为细小的柱状晶，晶体从焊缝两侧向焊缝中心生长，并与在焊缝中部沿焊缝长度方向生长的柱状晶相遇图是焊缝在倍下的形貌，图分别为细晶区和粗晶区在倍下的观察到的微观组织。焊缝组织和热影响区的组织均为针状铁素体贝氏体低碳马氏体，热影响区粗晶区平均晶粒尺寸为，热影响区细晶区以综是接头强韧性性的根本保证。本章小结通过以上对高强钢焊接性进行理论分析以及对接头进行抗裂性试验和力学性能试验结果分析，得出如下结论高强钢含碳量低，合金元素含量低，杂质含量少，碳当量小，接头冷裂倾向小，几乎不会产生热裂纹和再热裂纹。通过制定合理的焊接工艺有利于改善高强钢的焊接性。当母材厚度为，采用混合气体保护焊......”。