1、“.....轴柱的最大剪力为，相应的轴力为。剪跨比，取。所以应按构造要求配置箍筋，取。毕业设计论文计算书风荷载作用下框架梁端弯矩及柱轴力表注表中剪力的量纲为弯矩的量纲为轴力的量纲为。弯矩以使梁的下边纤维受拉为正，剪力以绕隔离体顺时针方向转动为正，轴力以压力为正。框架柱弯矩图框架梁弯矩图图风荷载作用下的框架弯矩图单位层次跨跨柱轴力毕业设计论文计算书图风荷载作用下的框架轴力和剪力图单位水平地震作用下框架内力计算计算过程同风荷载作用下框架内力计算。以左震为例，计算结果见下列各表，水平地震作用下框架梁剪力及柱轴力图见图框架弯矩图见图。计算过程见下列各表。风荷载作用下框架弯矩图见图。地震作用下轴柱框架柱剪力和弯矩计算表注剪力以绕隔离体顺时针方向转动为正，弯矩以使隔离体产生逆时针转动为正......”。

2、“.....弯矩以使隔离体产生逆时针转动为正。地震作用下轴柱框架柱剪力和弯矩计算表注剪力以绕隔离体顺时针方向转动为正，弯矩以使隔离体产生逆时针转动为正。地震作用下框架梁端弯矩及柱轴力表注表中剪力的量纲为弯矩的量纲为轴力的量纲为。弯矩以使梁的下边纤维受拉为正，剪力以绕隔离体顺时针方向转动为正，轴力以压力为正。层次的侧向变形点近似判断侧限条件，若侧向变形量测精度不高，则难以保证获得的应力比都具有的意义。深厚表土试验结果与分析理论分析矿山建设的工程实践表明随着深度的增加，土的物理力学性质呈现显著变化深浅部土尤其是粘性土的力学特性具有显著差异深浅土暂无明确划分，根据岩土地下工程发展现状及土工试验常用应力水平，可暂以为界。产生差异的主要原因在于固结时间不同深部土经历了比地表或浅部土更为漫长的地质历史时期。漫长的固结作用使部分深部第三系粘土的物理力学性质接近于软岩......”。

3、“.....甚至超过，而地表与浅部土分别处于无压及低压的固结状态。应力路径不同以矿山建设为代表的深部岩土工程中，土体以卸载或卸载后再增载的应力路径为主而地表或浅部岩土工程多以加载应力路径为主。目前，国内外开展的固结土的三轴试验研究多以浅部岩土工程为背景，且多侧重于研究固结状态对土样力学性状的影响。从工程角度考虑，或许可以忽略重塑土的固结时间的长短对浅部土试验结果的影响。然而，对于经历了漫长高压固结作用的载力验算由表知，轴柱的最大剪力为，相应的轴力为。剪跨比，取。所以应按构造要求配置箍筋，取。轴柱截面配筋计算先计算弯矩值较大的第组内力第组判断是否需要考虑附加弯矩取，杆端弯矩比轴压比截面回转半径长细比故不需要考虑杆件自身挠曲变形的影响。计算弯矩设计值计算弯矩设计值，取由于......”。

4、“.....取故为大偏压构件。计算所以应按构造要求配置钢筋。实配钢筋。截面总配筋率，满足要求。垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算，查表得则满足要求。再计算轴力较大的第组内力毕业设计论文计算书判断是否需要考虑附加弯矩取，杆端弯矩比轴压比截面回转半径长细比故不需要考虑杆件自身挠曲变形的影响。计算弯矩设计值，取由于，取判别偏压类型,取判断为小偏心受压。计算毕业设计论文计算书其中，,,由于所以应按构造要求配置钢筋......”。

5、“.....截面总配筋率，满足要求。垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算，查表得则满足要求。斜截面受剪承载力验算由表知，轴柱的最大剪力为，相应的轴力为。剪跨比，取。所以应按构造要求配置箍筋，取。轴柱截面配筋计算判断是否需要考虑附加弯矩取，杆端弯矩比毕业设计论文计算书轴压比截面回转半径长细比故不需要考虑杆件自身挠曲变形的影响。计算弯矩设计值计算弯矩设计值，取由于，取判别偏压类型,取判断为大偏心受压。计算所以应按构造要求配置钢筋。实配钢筋。毕业设计论文计算书截面总配筋率，满足要求......”。

6、“.....若不对重塑土的固结时间开展深入研究，而简单套用现有土工试验的有关规定，则试验结果能否真实地反映深部土的实际力学性状值得怀疑。因此，随浅部岩土工程建设而建立的常规土工试验方法对于深部土已不完全适用。针对深部岩土工程的特点，采用与之相适应的试验方法，开展深部土的力学特性研究极为必要。固结时间对固结土力学特性的影响目前，国内外针对固结时间对土样力学性质的影响已开展了定研究，但基本停留在基础研究层面上，研究成果在土工试验中的应用尚未见报道。固结时间是决定固结土样能否准确模拟深部土的关键因素。因此，为保证试验结果的可靠性，必须首先研究固结时间对固结土样力学特性的影响，为确定合理的固结时间提供依据，进而促进深部土工试验的规范化，提高不同学者研究成果之间的可比性。沈珠江院士曾指出世纪土的本构模型应当是考虑土的结构性的数学模型。高压对固结土的力学特性的影响深部土的力学特性研究以服务于深部岩土工程为目的。因此......”。

7、“.....研究中应注意以下问题应力路径的选择土体强度与应力路径深部岩土工程以卸载或卸载后再增载的变载应力路径为主，而常规土工试验中常采用加载应力路径。因此，常规土工试验中常用的加载应力路径对于深部岩土工程已不适用。鉴于此，高压固结土样的应该做三轴试验且应以卸载应力路径为主。以矿山建设工程为例，试验中可采用恒轴压卸围压恒围压卸轴压分别模拟井筒侧帮井筒底部土体的应力路径。当开展真三轴固结试验时，可通过恒轴压水平方向侧卸压另侧增压模拟井筒侧帮表面土体的更真实的应力路径。而土体应力路径又与土的强度指标有定的关系。在基坑工程中,原状土的应力路径土与土中水的相互作用,使得作用于围护结构上的土压力与经典的土压力具有很大的差别,为此,许多学者在土体的参数和强度指标上根据具体的应力路径等因素进行修正。徐日庆等指出准则只适用于较小的应力范围......”。

8、“.....并提出了非线性强度指标,应用于侧向土压力计算。,和,和,用式表示非线性强度指标。土体的各向异性天然土体，受沉积过程及固结应力状态的影响，通常具有明显的各向异性。深部天然土体的各向异性将更加明显。因此，应以深部土的高压固结试验为基础，开展深部土各向异性的宏微观研究。宏观上，可通过不同剪切破坏方式下高压固结土样的强度值应力应变关系的对比，研究深部土的各向异性。微观上，可通过对土体微观结构特征的定性或定，轴柱的最大剪力为，相应的轴力为。剪跨比，取。所以应按构造要求配置箍筋，取。毕业设计论文计算书风荷载作用下框架梁端弯矩及柱轴力表注表中剪力的量纲为弯矩的量纲为轴力的量纲为。弯矩以使梁的下边纤维受拉为正，剪力以绕隔离体顺时针方向转动为正，轴力以压力为正......”。

9、“.....以左震为例，计算结果见下列各表，水平地震作用下框架梁剪力及柱轴力图见图框架弯矩图见图。计算过程见下列各表。风荷载作用下框架弯矩图见图。地震作用下轴柱框架柱剪力和弯矩计算表注剪力以绕隔离体顺时针方向转动为正，弯矩以使隔离体产生逆时针转动为正。层次毕业设计论文计算书地震作用下轴柱框架柱剪力和弯矩计算表注剪力以绕隔离体顺时针方向转动为正，弯矩以使隔离体产生逆时针转动为正。地震作用下轴柱框架柱剪力和弯矩计算表注剪力以绕隔离体顺时针方向转动为正，弯矩以使隔离体产生逆时针转动为正。地震作用下框架梁端弯矩及柱轴力表注表中剪力的量纲为弯矩的量纲为轴力的量纲为。弯矩以使梁的下边纤维受拉为正，剪力以绕隔离体顺时针方向转动为正，轴力以压力为正。层次的侧向变形点近似判断侧限条件，若侧向变形量测精度不高......”。