1、“.....是通过对滚道的高精度加工，使滚道表面具有高光洁度，采用标准的高精度的钢球可用二三级精度的，并对螺杆钢球及螺母的尺寸进行选配来达到的。齿条齿扇传动副的设计齿扇通常有个齿，它与摇臂轴为体。齿扇的齿厚沿齿长方向是变化的，这样即可通过轴向移动摇臂轴来调节齿扇与齿条的啮合间隙。由于转向器经常处于中间位置工作，因此齿扇与齿条的中间齿磨损最厉害。为了消除中间齿磨损后产生的间隙而又不致在转弯时使两端齿卡住，则应增大两端齿啮合时的齿侧间隙。这种必要的齿侧间隙的改变可通过使齿扇各齿具有不同的齿厚来达到。即齿扇由中间齿向两端齿的齿厚是逐渐减小的。为此可在齿扇的切齿过程中使毛坯绕工艺中心转动......”。

2、“.....这样加工的齿扇在与齿条的啮合中由中间齿转向两端的齿时，齿侧间隙也逐渐加大，可表达为汽车转向器的设计式中径向间隙啮合角齿扇的分度圆半径摇臂轴的转角。图为获得变化的齿侧间隙齿扇的加工原理和计算简图图用于选择偏心的线图当，确定后，根据上式可绘制图，用于选择适当的值，以便使齿条齿扇传动副两端齿啮合时，齿侧间隙能够适应消除中间齿最大磨损量所形成的间隙的需要。齿条齿扇传动副各对啮合齿齿侧间隙的改变也可以用改变齿条各齿槽宽而不改变齿扇各轮齿毕业论文设计齿厚的办法来实现。般是将齿条般有个齿两侧的齿槽宽制成比中间齿槽大即可。循环球式转向器零件强度计算钢球与滚道之间的接触应力用下式计算钢球与滚道之间的接触应力式中......”。

3、“.....根据值从表查取，，为滚道截面半径为钢球半径为螺杆外半径为材料弹性模量，等于为钢球与螺杆之间的正压力，可用下式计算式中，为螺杆螺线导程角为接触角为参与工作的钢球数为作用在螺杆上的轴向力，见图。当接触表面硬度为时，许用接触应力。表系数与的关系汽车转向器的设计图螺杆受力简图齿的弯曲应力用下式计算齿扇齿的弯曲应力式中，为作用在齿扇上的圆周力为齿扇的齿高为齿扇的齿宽为基圆齿厚。许用弯曲应力为。螺杆和螺母用钢制造，表面渗碳。前轴负荷不大的汽车，渗碳层深度在前轴负荷大的汽车，渗碳层深度在。表面硬度为。此外，应根据材料力学提供的公式，对接触应力进行验算。转向摇臂轴直径的确定用下式计算确定摇臂轴直径式中，为安全系数......”。

4、“.....摇臂轴用钢制造，表面渗碳，渗碳层深度在。前轴负荷大的汽车，渗碳层深度为。表面硬度为。毕业论文设计第四章动力转向机构的设计对动力转向机构的要求运动学上应保持转向轮转角和驾驶员转动转向盘的转角之间保持定的比例关系。随着转向轮阻力的增大或减小，作用在转向盘上的手力必须增大或减小，称之为路感。当作用在转向盘上的切向力时因汽车形式不同而异，动力转向器就应开始工作。转向后，转向盘应自动回正，并使汽车保持在稳定的直线行驶状态。工作灵敏，即转向盘转动后，系统内压力能很快增长到最大值。动力转向失灵时，仍能用机械系统操纵车轮转向。密封性能好，内外泄漏少。液压式动力转向机构布置方案分析液压式动力转向因为油液工作压力高......”。

5、“.....结构紧凑，油液具有不可压缩性，灵敏度高以及油液的阻尼作用可吸收路面冲击等优点而被广泛应用。动力转向机构布置方案分析由分配阀转向器动力缸液压泵贮油罐和油管等组成液压式动力转向机构。根据分配阀转向器和动力缸三者相互位置的不同，它分为整体式图和分置式两类。后者按分配阀所在位置不同又分为分配阀装在动力缸上的称为联阀式，见图分配阀装在转向器和动力缸之间的拉杆上称为连杆式，见图分配阀装在转向器上的称为半分置式，见图。在分析比较上述几种不同动力转向机构布置方案时，常从结构上是否紧凑转向器主要零件是否承受由动力缸建立起来的载荷拆装转向器是否容易管路，特别是软管的管路长短转向轮在侧向力作用下是否容易引起转向轮摆振能不能采用典型转向器等方面来做比较......”。

6、“.....由于分配阀转向器动力缸三者装在起，因而结构紧凑，管路也短。在转向轮受到侧向力作用时或者发动机的振动不会影响分配阀的振动，因而不能引起转向轮摆振。它的缺点是转向摇臂轴摇臂等转向器主要零件，都要承受由动力缸所建立起来的载荷，因此必须加大它们的尺寸和质量，这对布置它们带来不利的影响。同时还不能采用典型转向器，拆装转向器时要比分置式的困难。除此之外，由于对转向器的密封性能要求高，这对转向器的设计，特别是重型汽车的转向器设计带来困难。汽车转向器的设计图动力转向机构布置方案图分配阀转向器动力缸分配阀的结构方案分配阀有两种结构方案分配阀中的阀与阀体以轴向移动方式来控制油路的称为滑阀式，以旋转运动来控制油路的称为转阀式。滑阀式分配阀结构简单，生产工艺性较好，易于布置......”。

7、“.....曾得到广泛应用。转阀式与滑阀式比较，灵敏度高，密封件少，结构较为先进。由于转阀式是利用扭杆弹簧使转阀回位，所以结构复杂。转阀式分配阀在国内外均得到广泛应用。毕业论文设计液压式动力转向机构的计算动力缸尺寸的计算动力缸的主要尺寸有动力缸内径活塞行程活塞杆直径和动力缸壳体壁厚。动力缸的布置若如图所示，则在计算前，应先行确定作用在直拉杆上的力。图动力缸的布置此力应用式计算出来的转向阻力矩换算。动力缸应产生的推力用下式计算式中，为转向摇臂长度为转向摇臂轴到动力缸活塞之间的距离。推力与工作油液压力和动力缸截面面积之间有如下关系所以因为动力缸活塞两侧的工作面积不同，应按较小侧的工作面积来计算，即式中，为动力缸内径为活塞杆直径，般初选时可取......”。

8、“.....压力般在，最高可取。活塞行程是车轮转至最大转角时，由直拉杆的移动量换算到活塞杆处的移动量得到的。汽车转向器的设计图确定动力缸长度尺寸简图如图所示，活塞移到两端极限位置，还要留有定间隙。活塞移到左侧极限位置时，其端面到动力缸之间，应当留有间隙。活塞移到右侧极限位置时，其端面到缸盖之间应留有的间隙，以利于如图所示。设。分别为内外转向车轮转角，为汽车轴距，为两主销中心线延长线到地面交点之间的距离。若要保证全部车轮绕个瞬时转向中心行驶，则梯形机构应保证内外转向车轮的转角有如下关系若自变角为，则因变角的期望值为汽车转向器的设计图理想的内外车轮转角关系简图现有转向梯形机构仅能近似满足上式关系......”。

9、“.....在图上作辅助用虚线，利用余弦定理可推得转向梯形所给出的实际因变角为式中，为梯形臂长为梯形底角。所设计的转向梯形给出的实际因变角，应尽可能接近理论上的期望值。其偏差在最常使用的中间位置附近小角范围内应尽量小，以减少高速行驶时轮胎的磨损而在不经常使用且车速较低的最大转角时，可适当放宽要求。因此，再引入加权因子......”。